Курсовая: Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси ацетон-бензол - текст курсовой. Скачать бесплатно.
Банк рефератов, курсовых и дипломных работ. Много и бесплатно. # | Правила оформления работ | Добавить в избранное
 
 
   
Меню Меню Меню Меню Меню
   
Napishem.com Napishem.com Napishem.com

Курсовая

Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси ацетон-бензол

Банк рефератов / Химия

Рубрики  Рубрики реферат банка

закрыть
Категория: Курсовая работа
Язык курсовой: Русский
Дата добавления:   
 
Скачать
Архив Zip, 163 kb, скачать бесплатно
Обойти Антиплагиат
Повысьте уникальность файла до 80-100% здесь.
Промокод referatbank - cкидка 20%!
Заказать
Узнать стоимость написания уникальной курсовой работы

Узнайте стоимость написания уникальной работы

27 Московская Государственная Академия Тонкой Химической Технологии им. М.В. Ломоносова Кафедра процессов и аппаратов химических технологий Расчетно-пояснительная записка к курсовому проекту по расчету ректификационной установки ПЛАН ВВЕДЕНИЕ Цель и задачи курсового проектирования Описание технологической схемы Выбор конструкционного материала Расчет контактных устройств6 Расчет потоков дистиллята и кубового остатка РАСЧЕТ ГАБАРИТОВ КОЛОННЫ Расчет габаритов верха колонны Расчет габаритов низа колонны Расчет гидравлического сопротивления колонны РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕННОЙ АППАРАТУРЫ Диаметры штуцеров Расчет кубового испарителя Расчет конденсатора-дефлегматора Подогреватель исходной смеси Водяной холодильник дистиллята Водяной холодильник кубового остатка Расчет и выбор конденсатоотводчиков Расчет емкостных аппаратов Расчет тепловой изоляции Расчет центробежного насоса Расчет толщины обечайки Список использованной литературы Введение Ректификация - один из самых распространенных технологических процессов в химической, нефтеперерабатывающей и, во многих других о т раслях промышленности. Ректификация - это процесс разделения бинарных или многокомп о нентных паровых, а также жидких смесей на практически чистые компоне н ты или их смеси, обогащенные легколетучими или тяжелолетучими комп о нентами; процесс осуществляется в результате контакта неравновесных п о токов пара и жидкости. Характерной особенностью процесса ректификации являются следу ю щие условия образования неравновесных потоков пара и жидкости, вст у пающих в контакт: при разделении паровых смесей неравновесный поток жидкости образуется путем полной или частичной конденсации уходящего после контакта потока пара, в то время как при разделении жидких смесей неравновесный паровой поток, образуется путем частичного испарения ух о дящей после контакта жидкости. Вследствие указанных особенностей пров е дения процесса неравновесные потоки пара и жидкости, вступающие в ко н такт, находятся в состоянии насыщения, при этом пар более нагрет, нежели жидкость, и в нем содержится больше тяжелолетучих компонентов, чем в жидкости. После контакта пар обогащается легколетучими, а жидкость - т я желолетучими компонентами за счет взаимного перераспределения комп о нентов между фазами. Цель и задачи курсового проектирования Курсовой проект базируется не только на теории процессов и аппар а тов химической технологии, но и на ряде предшествующих дисциплин (гр а фика, техническая механика, физическая химия). Качество проекта зависит от уровня овладения знаниями по указанным дисциплинам, от умения пол ь зоваться технической литературой и от проявленной при проектировании инициативы. Целью курсового проектирования является закрепление знаний, пр и обретенных при изучении перечисленного ряда дисциплин, а также привитие навыков комплексного использования полученных теоретических знаний для решения конкретных задач по аппаратному оформлению технологических процессов. Курсовой проект состоит из расчетно-пояснительной записки и черт е жей проектируемой установки на двух листах стандартного размера - 814х576. На первой листе помещаются общий вид основного аппарата уст а новки с достаточным количеством проекций (продольные и поперечные ра з резы) и наиболее важные узлы. На втором листе приводится технологическая схема установки. Описание технологической схемы Исходную смесь из емкости Е1 центробежным насосом Н1 подают в теплообменник - подогреватель исходной смеси П, где она нагревается до температуры кипения. Нагретая смесь поступает на разделение в ректифик а ционную колонну КР на тарелку питания, где состав жидкости равен составу исходной смеси х1. Стекая вниз по колонне, жидкость взаимодействует с поднимающимся вверх паром, образующимся при кипении жидкости в кубовом испарителе К. Начальный состав пара примерно равен составу кубового остатка хо, т.е. обеднен легколетучим компонентом. В результате массообмена с жидкостью пар обогащается легко летучим компонентом. Для более полного обогащ е ния верхнюю часть колонны орошают, в соответствии с заданным флегм о вым числом жидкостью (флегмой) состава х2, получаемой в дефлегматоре Д путем конденсации пара, выходящего из колонны. Часть конденсата выв о дится из дефлегматора в виде готового продукта разделения - дистиллята, который охлаждается в теплообменнике - холодильнике дистиллята Х2 и н а правляется в емкость Е3. Из кубовой части колонны насосом непрерывно выводится кубовая жидкость - продукт, обогащенный труднолетучим компонентом, который охлаждается в теплообменнике - холодильнике кубового остатка Х1 и н а правляется в емкость Е2. Таким образом, в ректификационной колонне осуществляется непр е рывный процесс разделения исходной бинарной смеси на дистиллят (с выс о ким содержанием легколетучего компонента) и кубовый остаток (обогаще н ный труднолетучим компонентом). Выбор конструкционного материала Материал для изготовления колонн и теплообменной аппаратуры в ы бирается в соответствии с условиями их эксплуатации (прочность, механич е ская обработка, свариваемость). Главным же требованием является их корр о зийная стойкость. Последняя оценивается в зависимости от скорости корр о зии. Предпочтительны материалы, скорость коррозии которых не превыш а ет 0,1-0,5 мм/год, а по возможности - более стойкие (скорость коррозии 0,01-0,05 мм/год). Сталь марки ОХ17Т обладает повышенной сопротивляемостью ме ж кристаллической коррозии и устойчива как к ацетону, так и к бензолу. Для трубопроводов выберем марку Х17. Стали удовлетворительно обрабатываются резанием и обладают удо в летворительной свариваемостью. Сталь ОХ17Т (ГОСТ 5632-61) l =25,1 Вт/м·К r =7700 кг/м3 Сталь Х17 (ГОСТ 5632-61) [6, стр.281, 282] l =25,1 Вт/м·К r =7750 кг/м3 Равновесные данные: Смесь: Ацетон - Бензол. x y t 0 0 86,1 1 3,52 79,2 5 14,96 76,35 10 25,31 73,6 20 46,3 69,7 30 51,47 66,75 40 60,3 64,5 50 67,85 62,65 60 74,64 61 70 81 59,6 80 87,37 58,35 90 93,71 57,25 95 96,87 56,7 99 99,37 56,27 100 100 56,18 1) По равновесным данным необходимо построить диаграммы T(x,y) и (x,y) для смеси ацетон-бензол. А є Ацетон Ма = 46 кг/кмоль Б є БензолМб = 78 кг/кмоль 2) Пересчитываем известные концентрации а0, а1 и а2 в x0, x1 и x2: 3) Расчет минимального флегмового числа: определяем по диаграмме (x,y) по x1: » 44 4) Расчет рабочего флегмового числа: R= s Ч Rmin=1,2*2,45=2,94 5) Расчет отрезка "b" для построения рабочей линии укрепляющей части колонны: 6) Построение рабочей линии на диаграмме (x,y) и определение числа теоретических тарелок: nут=5nот=11 Для расчета числа реальных тарелок необходимо найти их КПД. 7) Расчет КПД тарелок: Расчет ведется для питающей тарелки х1=0,23 моль/моль Поскольку смесь подается при температуре кипения, t1 определяется по диаграмме Т(х, у) по х1. t1 » 68,8°C При этой температуре определяется давление насыщенных паров компонентов: Р a » 1100 мм Hg Рб » 31 мм Hg Необходимо рассчитать коэффициент относительной летучести: Вязкость жидкой смеси: m А и m В определяются при t1 = 68,8°С: m a » 0,22 сп m б » 0,36 сп a Ч m см=35,5*0,315=11,18 Средний КПД тарелок по диаграмме: h » 0,25 8) Расчет числа реальных тарелок: Nобщ=20+44=64 Расчет потоков дистиллята и кубового остатка По правилу рычага второго рода: П(а2-а0) =W1(a1-a0) Проверка: П+W0=W1 0,30+1,9=2,2 кг/с Расчет габаритов колонны Расчет габаритов верха колонны: =П(R+1) Рекомендуемая скорость пара равна: а) Расчет плотности жидкости: r a и r б определяются при температуре дистиллята tд=t2 » 68,8 (по диаграмме Т(х, у)): r a » 719 кг/м3 r б » 8 05 кг/м3 б) Расчет плотности пара: p u =RT2 в) Расчет рекомендуемой скорости пара: » 1 , 04 м/с Расчет габаритов низа колонны. Рекомендуемая скорость пара рассчитывается при температуре t0 » 77°C (диаграмма T(x,y)) а) Расчет плотности жидкости: r a » 724кг/м3 r б » 818кг/м3 б) Расчет плотности пара: Рекомендуемая скорость пара: м/с в) Расчет : Расчет rкуб производится по принципу аддитивности: r куб =ra Ч a0+ r б Ч (1-a0) при t0=77°С rкуб=500*0,025+396 Ч (1-0,025) » 398,6кДж/кг Расчет Qкип. Qкип=W0 Ч c0 Ч t0-W1 Ч c1 Ч t1+П(R Ч rд+iп) По диаграмме Т(x,y) определяем: - по х1t1=63,8°C - по х2t2=56,7°C - по х0t0=77°C Вычисляем теплоемкости смеси при разных температурах: с0=с a Ч a0+сб(1-a0) =0,58*4, 19*0,025+4, 19*0,45*(1-0,025) =1,47кДж/кгК с1=с a Ч a1+сб(1-a1) =0,555·4, 19*0,15+0,444*4, 19*0,85=1,93 кДж/кг Ч К с 2= с a Ч a 2+ сб (1- a 2) = 0,546·4, 19*0,925+0,43*4, 19*0,075=2,25 кДж/кг Ч К Значения с a и сб взяты из номограммы При температуре t2=56,7°C удельная теплота парообразования дистиллята: при t2 = 56,7 °С r Д= raa 2+ r б(1- a 2) =522,4·0,925+410,7·(1-0,925) =595,5 кДж/кг Энтальпия пара: iп =c2·t2+rд=2,25·56,7+595,5 » 654,5 кДж/кг Qкип=1,9·1,47·77-2,22·1,93·63,8+0,3(2,45·595,5+654,5) =575,7 кВт Теперь можно рассчитать диаметр колонны: Расчет высоты. H = h(Nобщ-1) + Z в+ Z н = 0,5(64-1) +2+1 = 34,5 м Габариты колонны. Н = 34,5 м d =1000мм Расчет гидравлического сопротивления тарелочной части колонны. Общее гидравлическое сопротивление тарелки: Д Р= Д Рс+ Д Р у+Д Рж, Па. Ї Расчет потери напора пара на преодоление местных сопротивлений на сухой (неорошаемой) т а релке Д Рс= о , Па. Коэффициент сопротивления для клапанной тарелки о= 3,6 по [5, стр.25] Скорость пара в отверстии тарелки: м/с Д Рс=3,6* Па. Ї Расчет сопротивления, вызываемого силами поверхностного натяжения. Д Р у= , Па. d э= d 0=40 мм - эквивалентный диаметр отверстия тарелки. При є C у А=15,9*10-3 Н/м [1, стр.501, табл. XXII ] у б=22,1*10-3 Н/м у ср= Н/м Д Р у= Па. Ї Расчет статистического сопротивления слоя жидкости на тарелке. Д Рж=КА* h ж* с ж* g , Па Относительная плотность парожидкостной смеси КА=0,5-0,7 Средняя плотность жидкости с ж= кг/м3 высота слоя жидкости на тарелке h ж = hw + how высота перегородки hw =0,03-0,05м Подпора жидкости на сливной перегородке: how = Периметр слива П' =1,12 м Объемный расход жидкости R =2,94 K /моль см м3/с how = м h ж =0,04+0,02=0,06 м Д Рж=0,5*0,06*770*9,81=226,6 Па И так Д Р=514+1,9+226,6=642,5 Па Проверим, соблюдается ли при расстоянии между тарелками 0,5 м необходимые для нормальной работы тарелок условие: h >1,8* 0,4 >1,8* 0,4 > 0,17 => условия выполняются Полное сопротивление тарельчатой колонны определяется числом тарелок nУ =64 в колонне. Д Рполное = Д Р* nУ =642,5*64=31120 Па. Расчет диаметров штуцеров. 1) Штуцер для ввода исходной смеси. d = , или исходные данные: =2,22 кг/с =0,23 t 1= 63,8 є C сA =640,1 кг/ м3 с В=829,2 кг/ м3 щ1=0,9 м/с с1= Х1* с А+(1-Х1) * с В=0,23*640,1+(1-0,23) *829,2=785,7 кг/ м3 d = =0,06м =60мм Принимаю D у=50мм, d н=55мм, S =3,5мм, Н=120мм 2) Штуцер для вывода пара из колонны. d = , мм Исходные данные: =1,3 кг/с =10-20 м/с =1,67 кг/м3 d = =0,35м =350 мм Принимаю D у=350 мм, d н=358 мм, S =4 мм, Н=235 мм 3) Штуцер для ввода флегмы. d = , мм Исходные данные: =0,882 кг/с =724,8 кг/м3 =0,5-1,0 м/с d = =0,045 м =45 мм Принимаю D у=50 мм, d н=55 мм, S =3,5 мм, Н=120 мм 4) Штуцер для вывода кубового остатка. d = , мм Исходные данные: =1,7 кг/с =0,5-1,0 м/с [7, стр.41] =815,3кг/м3 d = =0,06 м =60 мм Принимаю D у=50 мм, d н=55 мм, S =3,5 мм, Н=120 мм 5) Штуцер для ввода парожидкостной смеси. d = , или f =0,25* f тр f тр= 0,176 м2 d = =0,237 м =237 мм Принимаю D у=250 мм, d н=260 мм, S =5 мм, Н=175 мм 6) Штуцер для вывода жидкости. d = , мм Исходные данные: =1,9 кг/с =0,5-1,0 м/с =815,3кг/м3 d = =0,06 м =60 мм Принимаю D у=50 мм, d н=55 мм, S =3,5 мм, Н=120 мм Тепловой баланс ректификационной установки 1) Расход тепла в кипятильнике: (рассчитан выше) 2) Расход греющего пара в кипятильнике: По (3, стр.525, табл. LVII ) через давление греющего пара P =0,4 M Па=4 ат находим удельную э н тальпию пара: =4ат r кон=2744 кг/с 3) Расход тепла дефлегматора: Q g = D м* r дис Qg = 1,3*595,5=774 кВт 4) Расход охлаждающей воды в дефлегматоре при нагреве её на 20 є C : В интервале температур 9-20 є C вода имеет теплоемкость C в = 4, 19 кг/с 5) Расход тепла в подогревателе: Qn = щ 1 * C 1 * t 1=2,22*1,93*63,8=273,4 6) Расход греющего пара в подогревателе: кг/с 7) Общий расход греющего пара: 0, 20+0,09=0,29 кг/с 8) Расход тепла холодильника: - дистиллята: = П * t 2 * C 2 =0,3 *56,7 * 2,25=38,3 кВт - кубового остатка: = щ0 * t 0 * C 0 =1,9* 77 * 1,47=215 кВт 9) Расход охлаждающей воды при нагреве её на 20 є C в холодильнике: - дистиллата: кг/с - кубового остатка: кг/с 10) Общий расход охлаждающей воды: кг/с Расчет кубового кипятильника 1) Расход тепла в кипятильнике: Qкип = 575,7 кВт 2) Расход гр. Пара в кипятильнике: 3) Подготовка к расчету коэффициента теплопередачи: 27 В трубах смесь, в межтрубном пространстве - теплоноситель (конденсированный пар) Движущая сила процесса: D t = T-t = 45,8 ° С Коэффициент теплопередачи от конденсирующегося пара к жидкости: А) Для водяного пара: , где x - высота труб с = 0,943 - для вертикальных теплообменников А0 = 12,92·103 [7, c.149] kор = 600 Вт/м2·К. Выбираем теплообменник по каталогу: Одноходовой теплообменник типа ТН и ТЛ: F = 21 м2 l = 1500 мм-длина трубы d н ґ s = 38 ґ 2 [ мм ] nтруб=121 fтр =0,11 м2-трубное пространство Б) Характеристика стенки: Выбор материала из которого изготавливать трубки: Сталь l =46,5 [3, c.529, табл. XXVIII] По каталогу [4, с.414] выбираем толщину стенки: d = 2 мм В) Для кипящего бензола: В0 = 40·р0,3· j 3 [7] (коэффициент, включающий различные теплофизические константы) Бензол: Вода: r = 815 кг/м3 r = 972 кг/м3 [3, c.512, табл. IV] m = 0,316·10-3 Па·с m = 0,357 10-3 Па·с [3, c.516, табл. IX] М = 78 г/мольМ = 18 г/моль [3, c.541, табл. XLIV] p = рверха + D рполн = 1,3 бар В0 = 40·1,30,3·0,4653 = 4,8 4) Расчет коэффициента теплопередачи: kрасч = 1902 Вт/м2·К. 5) Расчет поверхности теплообмена: Одноходовой теплообменник типа ТН и ТЛ: F = 7 м2 H = 1500 мм-высота трубы d н ґ s = 25 ґ 2 [ мм ] nтруб=61 fтр =0,021м2-трубное пространство Dнар = 325 мм Расчёт дефлегматора 1) Расход тепла: Qд=774 кВт 2) Расход охлаждающей воды: G вдеф=9,23 кг/с 3) Расчет движущей силы теплообменного процесса: 27 °C 4) Расчет термического сопротивления: Материал трубок: Сталь l =46,5 [3, c.529, табл. XXVIII] толщина стенки: d =2 мм (d ґ S: 25 ґ 2) 5) Предварительный выбор теплообменного устройства: Задаемся ориентировочным коэффициентом теплопередачи кор = 500 Вт/(м2·К) (при вынужденном движении, при передаче тепла от конденсирующегося пара к воде, границы задания ориентировочных зн а чений к=300 ё 800) [3, c.172, табл.4.8] Ориентировочная поверхность теплообмена: Для одноходового теплообменника ближайшей является F=71м2. l = 5000 мм-длина трубы d н ґ s = 38 ґ 2 [ мм ] nтруб=121 fтр =0,11 м2-трубное пространство Расчет скорости воды: Оценка режима течения: n воды = 0,66 м2/с - это развитый турб. режим (Re > 104) 6) Расчет a 2 : Расчет значения критерия Нуссельта по формуле: e l=1(т. к. l/d > 50) По номограмме [3, c.564, рис. ХIII] определяется значение крит е рия Прандтля: Pr = 3,4 7) Расчет интенсивности теплообмена: c=0,72 - для горизонтальных труб 8) Расчет коэффициента теплопередачи: kop=500 Вт/(м2·К) k=397,9 Вт/(м2·К) 9) Выбор теплообменника по каталогу [4, c.417]: Одноходовой теплообменный аппарат типа ТН или ТЛ: F = 97 м2 fтр = 0,176 м2 nтруб=511 Подогреватель исходной смеси где По каталогу [4, c.416] выбираем одноходовой теплообменник со сл е дующими характеристиками: F = 28 м2 l = 2000 мм-высота трубы d н ґ s = 38 ґ 2 [ мм ] fтр =0,11 м2-трубное пространство Dнар = 600 мм Водяной холодильник дистиллята где F = 9 м2 l = 1000 мм-высота трубы d н ґ s = 25 ґ 2 [ мм ] fтр =0,0042 м2-трубное пространство Dнар = 400 мм Водяной холодильник кубового остатка. где По каталогу [4, c.413] выбираем одноходовой теплообменник со следующими характеристиками: F = 19 м2 l = 4000 мм-высота трубы d н ґ s = 25 ґ 2 [ мм ] fтр =0,0021 м2-трубное пространство Dнар = 325 мм Подбор и расчет конденсатоотводчиков. При давлении на входе не менее 0,1 МПа и противодавлении не более 50% давления на входе усто й чиво работают термодинамические конденсатоотводчики. Они применяются для отвода переохлажденного конденсата. Расчетное количество конденсата после теплопотребляющего аппарата: кг/с =0,86 т/ч кг/с =0,36 т/ч Давление греющего пара перед конденсатоотводчиком: P 1=0,95* P гр=0,95*4=3,8 ат Давление после конденсатоотводчика при свободном сливе конденсата: Р2=0,1 ат. Условная пропускная способость: К V у= , где Д Р = Р2 - Р1 - перепад давления на конденсатоотводчике, ат. А - коэффициент, учитывающий температуру конденсата и перепад давлений на конденсатоотво д чике (определяется по графику). т/с мм Подбираем конденсатоотводчик для кипятильника: D у=50 мм; L =200 мм; L 1=24 мм; H макс=103 мм; H 1=60 мм; D 0=115 мм т/с мм Подбираем конденсатоотводчик для подогревателя: D у=20 мм; L =100 мм; L 1=16 мм; H макс=63 мм; H 1=22,5 мм; D 0=67 мм В данном проекте используют термодинамические конденсатоотводчики 45Ч12ИЖ для автоматич е ского отвода из пароприемника конденсата водяного пара рабочей температуры до 200 є C . Расчет и выбор вспомогательного оборудования Расчет емкостей. Для приема исходной смеси (Е1), кубового остатка (Е2) и дистиллата (Е3) должны быть предусмотрены резервуары. Размеры последних рассч и тываются, исходя из условий обеспечения непрерывности работы установки в течение 6 часов ( ф) и заполнении их на 0,8 емкости (К3). Расчет резервуара для хранения исходной смеси. Исходные данные: a 1=0,15 масс дол. W 1 =2,22 кг/с; ф = 6 ч =21600 с; с А=791,0 кг/м3 К3=0,8; с В=879,0кг/м3 при 20 є C кг/м3 м3 Подбираю емкость ГЭЭ1-1-100-0,6. D вн=3200 мм L ( H ) =16700 мм Расчет резервуара для хранения дистиллата. Исходные данные: d 2=0,925 масс дол. П =0,55 кг/с; ф =21600 с; с А=791,0 кг/м3 К3=0,8; с В=879,0кг/м3 при 20 є C кг/м3 м3 Подбираю емкость ГЭЭ1-2-125-0,6. D вн=2400 мм L ( H ) =4500 мм Расчет резервуара для хранения кубового остатка. Исходные данные: a 0=0,025 масс дол. W 0 =1,9 кг/с; ф =21600 с; с А=791,0 кг/м3 К3=0,8; с В=879,0кг/м3 при 20 є C кг/м3 м3 Подбираю емкость ГЭЭ1-1-100-0,6. D вн=3200 мм L ( H ) =16700 мм Расчет толщины тепловой изоляции ректификационной установки. Расчет толщины тепловой изоляции проводится по формуле: , где б В =9,3+0,058* - коэффициент теплоотдачи от внешней поверхн о сти изоляционного материала в окружающую среду, Вт/м2 *К. - температура изоляции со стороны окружающей среды. =20 0С - температура изоляции со стороны колонны. Ввиду незначител ь ного термического сопротивления стенки аппарата по сравнению с термич е ским сопротивлением слоя изоляции:
1Архитектура и строительство
2Астрономия, авиация, космонавтика
 
3Безопасность жизнедеятельности
4Биология
 
5Военная кафедра, гражданская оборона
 
6География, экономическая география
7Геология и геодезия
8Государственное регулирование и налоги
 
9Естествознание
 
10Журналистика
 
11Законодательство и право
12Адвокатура
13Административное право
14Арбитражное процессуальное право
15Банковское право
16Государство и право
17Гражданское право и процесс
18Жилищное право
19Законодательство зарубежных стран
20Земельное право
21Конституционное право
22Конституционное право зарубежных стран
23Международное право
24Муниципальное право
25Налоговое право
26Римское право
27Семейное право
28Таможенное право
29Трудовое право
30Уголовное право и процесс
31Финансовое право
32Хозяйственное право
33Экологическое право
34Юриспруденция
 
35Иностранные языки
36Информатика, информационные технологии
37Базы данных
38Компьютерные сети
39Программирование
40Искусство и культура
41Краеведение
42Культурология
43Музыка
44История
45Биографии
46Историческая личность
47Литература
 
48Маркетинг и реклама
49Математика
50Медицина и здоровье
51Менеджмент
52Антикризисное управление
53Делопроизводство и документооборот
54Логистика
 
55Педагогика
56Политология
57Правоохранительные органы
58Криминалистика и криминология
59Прочее
60Психология
61Юридическая психология
 
62Радиоэлектроника
63Религия
 
64Сельское хозяйство и землепользование
65Социология
66Страхование
 
67Технологии
68Материаловедение
69Машиностроение
70Металлургия
71Транспорт
72Туризм
 
73Физика
74Физкультура и спорт
75Философия
 
76Химия
 
77Экология, охрана природы
78Экономика и финансы
79Анализ хозяйственной деятельности
80Банковское дело и кредитование
81Биржевое дело
82Бухгалтерский учет и аудит
83История экономических учений
84Международные отношения
85Предпринимательство, бизнес, микроэкономика
86Финансы
87Ценные бумаги и фондовый рынок
88Экономика предприятия
89Экономико-математическое моделирование
90Экономическая теория

 Анекдоты - это почти как рефераты, только короткие и смешные Следующий
Не залетела в 15. не лечилась от наркозависимости. работаю не на панели. В общем, совершенно не оправдала надежд учителей и бабушек на лавочке:(
Anekdot.ru

Узнайте стоимость курсовой, диплома, реферата на заказ.

Обратите внимание, курсовая по химии "Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси ацетон-бензол", также как и все другие рефераты, курсовые, дипломные и другие работы вы можете скачать бесплатно.

Смотрите также:


Банк рефератов - РефератБанк.ру
© РефератБанк, 2002 - 2017
Рейтинг@Mail.ru