Курсовая: Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси ацетон-бензол - текст курсовой. Скачать бесплатно.
Банк рефератов, курсовых и дипломных работ. Много и бесплатно. # | Правила оформления работ | Добавить в избранное
 
 
   
Меню Меню Меню Меню Меню
   
Napishem.com Napishem.com Napishem.com

Курсовая

Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси ацетон-бензол

Банк рефератов / Химия

Рубрики  Рубрики реферат банка

закрыть
Категория: Курсовая работа
Язык курсовой: Русский
Дата добавления:   
 
Скачать
Архив Zip, 163 kb, скачать бесплатно
Заказать
Узнать стоимость написания уникальной курсовой работы

Узнайте стоимость написания уникальной работы

27 Московская Государственная Академия Тонкой Химической Технологии им. М.В. Ломоносова Кафедра процессов и аппаратов химических технологий Расчетно-пояснительная записка к курсовому проекту по расчету ректификационной установки ПЛАН ВВЕДЕНИЕ Цель и задачи курсового проектирования Описание технологической схемы Выбор конструкционного материала Расчет контактных устройств6 Расчет потоков дистиллята и кубового остатка РАСЧЕТ ГАБАРИТОВ КОЛОННЫ Расчет габаритов верха колонны Расчет габаритов низа колонны Расчет гидравлического сопротивления колонны РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕННОЙ АППАРАТУРЫ Диаметры штуцеров Расчет кубового испарителя Расчет конденсатора-дефлегматора Подогреватель исходной смеси Водяной холодильник дистиллята Водяной холодильник кубового остатка Расчет и выбор конденсатоотводчиков Расчет емкостных аппаратов Расчет тепловой изоляции Расчет центробежного насоса Расчет толщины обечайки Список использованной литературы Введение Ректификация - один из самых распространенных технологических процессов в химической, нефтеперерабатывающей и, во многих других о т раслях промышленности. Ректификация - это процесс разделения бинарных или многокомп о нентных паровых, а также жидких смесей на практически чистые компоне н ты или их смеси, обогащенные легколетучими или тяжелолетучими комп о нентами; процесс осуществляется в результате контакта неравновесных п о токов пара и жидкости. Характерной особенностью процесса ректификации являются следу ю щие условия образования неравновесных потоков пара и жидкости, вст у пающих в контакт: при разделении паровых смесей неравновесный поток жидкости образуется путем полной или частичной конденсации уходящего после контакта потока пара, в то время как при разделении жидких смесей неравновесный паровой поток, образуется путем частичного испарения ух о дящей после контакта жидкости. Вследствие указанных особенностей пров е дения процесса неравновесные потоки пара и жидкости, вступающие в ко н такт, находятся в состоянии насыщения, при этом пар более нагрет, нежели жидкость, и в нем содержится больше тяжелолетучих компонентов, чем в жидкости. После контакта пар обогащается легколетучими, а жидкость - т я желолетучими компонентами за счет взаимного перераспределения комп о нентов между фазами. Цель и задачи курсового проектирования Курсовой проект базируется не только на теории процессов и аппар а тов химической технологии, но и на ряде предшествующих дисциплин (гр а фика, техническая механика, физическая химия). Качество проекта зависит от уровня овладения знаниями по указанным дисциплинам, от умения пол ь зоваться технической литературой и от проявленной при проектировании инициативы. Целью курсового проектирования является закрепление знаний, пр и обретенных при изучении перечисленного ряда дисциплин, а также привитие навыков комплексного использования полученных теоретических знаний для решения конкретных задач по аппаратному оформлению технологических процессов. Курсовой проект состоит из расчетно-пояснительной записки и черт е жей проектируемой установки на двух листах стандартного размера - 814х576. На первой листе помещаются общий вид основного аппарата уст а новки с достаточным количеством проекций (продольные и поперечные ра з резы) и наиболее важные узлы. На втором листе приводится технологическая схема установки. Описание технологической схемы Исходную смесь из емкости Е1 центробежным насосом Н1 подают в теплообменник - подогреватель исходной смеси П, где она нагревается до температуры кипения. Нагретая смесь поступает на разделение в ректифик а ционную колонну КР на тарелку питания, где состав жидкости равен составу исходной смеси х1. Стекая вниз по колонне, жидкость взаимодействует с поднимающимся вверх паром, образующимся при кипении жидкости в кубовом испарителе К. Начальный состав пара примерно равен составу кубового остатка хо, т.е. обеднен легколетучим компонентом. В результате массообмена с жидкостью пар обогащается легко летучим компонентом. Для более полного обогащ е ния верхнюю часть колонны орошают, в соответствии с заданным флегм о вым числом жидкостью (флегмой) состава х2, получаемой в дефлегматоре Д путем конденсации пара, выходящего из колонны. Часть конденсата выв о дится из дефлегматора в виде готового продукта разделения - дистиллята, который охлаждается в теплообменнике - холодильнике дистиллята Х2 и н а правляется в емкость Е3. Из кубовой части колонны насосом непрерывно выводится кубовая жидкость - продукт, обогащенный труднолетучим компонентом, который охлаждается в теплообменнике - холодильнике кубового остатка Х1 и н а правляется в емкость Е2. Таким образом, в ректификационной колонне осуществляется непр е рывный процесс разделения исходной бинарной смеси на дистиллят (с выс о ким содержанием легколетучего компонента) и кубовый остаток (обогаще н ный труднолетучим компонентом). Выбор конструкционного материала Материал для изготовления колонн и теплообменной аппаратуры в ы бирается в соответствии с условиями их эксплуатации (прочность, механич е ская обработка, свариваемость). Главным же требованием является их корр о зийная стойкость. Последняя оценивается в зависимости от скорости корр о зии. Предпочтительны материалы, скорость коррозии которых не превыш а ет 0,1-0,5 мм/год, а по возможности - более стойкие (скорость коррозии 0,01-0,05 мм/год). Сталь марки ОХ17Т обладает повышенной сопротивляемостью ме ж кристаллической коррозии и устойчива как к ацетону, так и к бензолу. Для трубопроводов выберем марку Х17. Стали удовлетворительно обрабатываются резанием и обладают удо в летворительной свариваемостью. Сталь ОХ17Т (ГОСТ 5632-61) l =25,1 Вт/м·К r =7700 кг/м3 Сталь Х17 (ГОСТ 5632-61) [6, стр.281, 282] l =25,1 Вт/м·К r =7750 кг/м3 Равновесные данные: Смесь: Ацетон - Бензол. x y t 0 0 86,1 1 3,52 79,2 5 14,96 76,35 10 25,31 73,6 20 46,3 69,7 30 51,47 66,75 40 60,3 64,5 50 67,85 62,65 60 74,64 61 70 81 59,6 80 87,37 58,35 90 93,71 57,25 95 96,87 56,7 99 99,37 56,27 100 100 56,18 1) По равновесным данным необходимо построить диаграммы T(x,y) и (x,y) для смеси ацетон-бензол. А є Ацетон Ма = 46 кг/кмоль Б є БензолМб = 78 кг/кмоль 2) Пересчитываем известные концентрации а0, а1 и а2 в x0, x1 и x2: 3) Расчет минимального флегмового числа: определяем по диаграмме (x,y) по x1: » 44 4) Расчет рабочего флегмового числа: R= s Ч Rmin=1,2*2,45=2,94 5) Расчет отрезка "b" для построения рабочей линии укрепляющей части колонны: 6) Построение рабочей линии на диаграмме (x,y) и определение числа теоретических тарелок: nут=5nот=11 Для расчета числа реальных тарелок необходимо найти их КПД. 7) Расчет КПД тарелок: Расчет ведется для питающей тарелки х1=0,23 моль/моль Поскольку смесь подается при температуре кипения, t1 определяется по диаграмме Т(х, у) по х1. t1 » 68,8°C При этой температуре определяется давление насыщенных паров компонентов: Р a » 1100 мм Hg Рб » 31 мм Hg Необходимо рассчитать коэффициент относительной летучести: Вязкость жидкой смеси: m А и m В определяются при t1 = 68,8°С: m a » 0,22 сп m б » 0,36 сп a Ч m см=35,5*0,315=11,18 Средний КПД тарелок по диаграмме: h » 0,25 8) Расчет числа реальных тарелок: Nобщ=20+44=64 Расчет потоков дистиллята и кубового остатка По правилу рычага второго рода: П(а2-а0) =W1(a1-a0) Проверка: П+W0=W1 0,30+1,9=2,2 кг/с Расчет габаритов колонны Расчет габаритов верха колонны: =П(R+1) Рекомендуемая скорость пара равна: а) Расчет плотности жидкости: r a и r б определяются при температуре дистиллята tд=t2 » 68,8 (по диаграмме Т(х, у)): r a » 719 кг/м3 r б » 8 05 кг/м3 б) Расчет плотности пара: p u =RT2 в) Расчет рекомендуемой скорости пара: » 1 , 04 м/с Расчет габаритов низа колонны. Рекомендуемая скорость пара рассчитывается при температуре t0 » 77°C (диаграмма T(x,y)) а) Расчет плотности жидкости: r a » 724кг/м3 r б » 818кг/м3 б) Расчет плотности пара: Рекомендуемая скорость пара: м/с в) Расчет : Расчет rкуб производится по принципу аддитивности: r куб =ra Ч a0+ r б Ч (1-a0) при t0=77°С rкуб=500*0,025+396 Ч (1-0,025) » 398,6кДж/кг Расчет Qкип. Qкип=W0 Ч c0 Ч t0-W1 Ч c1 Ч t1+П(R Ч rд+iп) По диаграмме Т(x,y) определяем: - по х1t1=63,8°C - по х2t2=56,7°C - по х0t0=77°C Вычисляем теплоемкости смеси при разных температурах: с0=с a Ч a0+сб(1-a0) =0,58*4, 19*0,025+4, 19*0,45*(1-0,025) =1,47кДж/кгК с1=с a Ч a1+сб(1-a1) =0,555·4, 19*0,15+0,444*4, 19*0,85=1,93 кДж/кг Ч К с 2= с a Ч a 2+ сб (1- a 2) = 0,546·4, 19*0,925+0,43*4, 19*0,075=2,25 кДж/кг Ч К Значения с a и сб взяты из номограммы При температуре t2=56,7°C удельная теплота парообразования дистиллята: при t2 = 56,7 °С r Д= raa 2+ r б(1- a 2) =522,4·0,925+410,7·(1-0,925) =595,5 кДж/кг Энтальпия пара: iп =c2·t2+rд=2,25·56,7+595,5 » 654,5 кДж/кг Qкип=1,9·1,47·77-2,22·1,93·63,8+0,3(2,45·595,5+654,5) =575,7 кВт Теперь можно рассчитать диаметр колонны: Расчет высоты. H = h(Nобщ-1) + Z в+ Z н = 0,5(64-1) +2+1 = 34,5 м Габариты колонны. Н = 34,5 м d =1000мм Расчет гидравлического сопротивления тарелочной части колонны. Общее гидравлическое сопротивление тарелки: Д Р= Д Рс+ Д Р у+Д Рж, Па. Ї Расчет потери напора пара на преодоление местных сопротивлений на сухой (неорошаемой) т а релке Д Рс= о , Па. Коэффициент сопротивления для клапанной тарелки о= 3,6 по [5, стр.25] Скорость пара в отверстии тарелки: м/с Д Рс=3,6* Па. Ї Расчет сопротивления, вызываемого силами поверхностного натяжения. Д Р у= , Па. d э= d 0=40 мм - эквивалентный диаметр отверстия тарелки. При є C у А=15,9*10-3 Н/м [1, стр.501, табл. XXII ] у б=22,1*10-3 Н/м у ср= Н/м Д Р у= Па. Ї Расчет статистического сопротивления слоя жидкости на тарелке. Д Рж=КА* h ж* с ж* g , Па Относительная плотность парожидкостной смеси КА=0,5-0,7 Средняя плотность жидкости с ж= кг/м3 высота слоя жидкости на тарелке h ж = hw + how высота перегородки hw =0,03-0,05м Подпора жидкости на сливной перегородке: how = Периметр слива П' =1,12 м Объемный расход жидкости R =2,94 K /моль см м3/с how = м h ж =0,04+0,02=0,06 м Д Рж=0,5*0,06*770*9,81=226,6 Па И так Д Р=514+1,9+226,6=642,5 Па Проверим, соблюдается ли при расстоянии между тарелками 0,5 м необходимые для нормальной работы тарелок условие: h >1,8* 0,4 >1,8* 0,4 > 0,17 => условия выполняются Полное сопротивление тарельчатой колонны определяется числом тарелок nУ =64 в колонне. Д Рполное = Д Р* nУ =642,5*64=31120 Па. Расчет диаметров штуцеров. 1) Штуцер для ввода исходной смеси. d = , или исходные данные: =2,22 кг/с =0,23 t 1= 63,8 є C сA =640,1 кг/ м3 с В=829,2 кг/ м3 щ1=0,9 м/с с1= Х1* с А+(1-Х1) * с В=0,23*640,1+(1-0,23) *829,2=785,7 кг/ м3 d = =0,06м =60мм Принимаю D у=50мм, d н=55мм, S =3,5мм, Н=120мм 2) Штуцер для вывода пара из колонны. d = , мм Исходные данные: =1,3 кг/с =10-20 м/с =1,67 кг/м3 d = =0,35м =350 мм Принимаю D у=350 мм, d н=358 мм, S =4 мм, Н=235 мм 3) Штуцер для ввода флегмы. d = , мм Исходные данные: =0,882 кг/с =724,8 кг/м3 =0,5-1,0 м/с d = =0,045 м =45 мм Принимаю D у=50 мм, d н=55 мм, S =3,5 мм, Н=120 мм 4) Штуцер для вывода кубового остатка. d = , мм Исходные данные: =1,7 кг/с =0,5-1,0 м/с [7, стр.41] =815,3кг/м3 d = =0,06 м =60 мм Принимаю D у=50 мм, d н=55 мм, S =3,5 мм, Н=120 мм 5) Штуцер для ввода парожидкостной смеси. d = , или f =0,25* f тр f тр= 0,176 м2 d = =0,237 м =237 мм Принимаю D у=250 мм, d н=260 мм, S =5 мм, Н=175 мм 6) Штуцер для вывода жидкости. d = , мм Исходные данные: =1,9 кг/с =0,5-1,0 м/с =815,3кг/м3 d = =0,06 м =60 мм Принимаю D у=50 мм, d н=55 мм, S =3,5 мм, Н=120 мм Тепловой баланс ректификационной установки 1) Расход тепла в кипятильнике: (рассчитан выше) 2) Расход греющего пара в кипятильнике: По (3, стр.525, табл. LVII ) через давление греющего пара P =0,4 M Па=4 ат находим удельную э н тальпию пара: =4ат r кон=2744 кг/с 3) Расход тепла дефлегматора: Q g = D м* r дис Qg = 1,3*595,5=774 кВт 4) Расход охлаждающей воды в дефлегматоре при нагреве её на 20 є C : В интервале температур 9-20 є C вода имеет теплоемкость C в = 4, 19 кг/с 5) Расход тепла в подогревателе: Qn = щ 1 * C 1 * t 1=2,22*1,93*63,8=273,4 6) Расход греющего пара в подогревателе: кг/с 7) Общий расход греющего пара: 0, 20+0,09=0,29 кг/с 8) Расход тепла холодильника: - дистиллята: = П * t 2 * C 2 =0,3 *56,7 * 2,25=38,3 кВт - кубового остатка: = щ0 * t 0 * C 0 =1,9* 77 * 1,47=215 кВт 9) Расход охлаждающей воды при нагреве её на 20 є C в холодильнике: - дистиллата: кг/с - кубового остатка: кг/с 10) Общий расход охлаждающей воды: кг/с Расчет кубового кипятильника 1) Расход тепла в кипятильнике: Qкип = 575,7 кВт 2) Расход гр. Пара в кипятильнике: 3) Подготовка к расчету коэффициента теплопередачи: 27 В трубах смесь, в межтрубном пространстве - теплоноситель (конденсированный пар) Движущая сила процесса: D t = T-t = 45,8 ° С Коэффициент теплопередачи от конденсирующегося пара к жидкости: А) Для водяного пара: , где x - высота труб с = 0,943 - для вертикальных теплообменников А0 = 12,92·103 [7, c.149] kор = 600 Вт/м2·К. Выбираем теплообменник по каталогу: Одноходовой теплообменник типа ТН и ТЛ: F = 21 м2 l = 1500 мм-длина трубы d н ґ s = 38 ґ 2 [ мм ] nтруб=121 fтр =0,11 м2-трубное пространство Б) Характеристика стенки: Выбор материала из которого изготавливать трубки: Сталь l =46,5 [3, c.529, табл. XXVIII] По каталогу [4, с.414] выбираем толщину стенки: d = 2 мм В) Для кипящего бензола: В0 = 40·р0,3· j 3 [7] (коэффициент, включающий различные теплофизические константы) Бензол: Вода: r = 815 кг/м3 r = 972 кг/м3 [3, c.512, табл. IV] m = 0,316·10-3 Па·с m = 0,357 10-3 Па·с [3, c.516, табл. IX] М = 78 г/мольМ = 18 г/моль [3, c.541, табл. XLIV] p = рверха + D рполн = 1,3 бар В0 = 40·1,30,3·0,4653 = 4,8 4) Расчет коэффициента теплопередачи: kрасч = 1902 Вт/м2·К. 5) Расчет поверхности теплообмена: Одноходовой теплообменник типа ТН и ТЛ: F = 7 м2 H = 1500 мм-высота трубы d н ґ s = 25 ґ 2 [ мм ] nтруб=61 fтр =0,021м2-трубное пространство Dнар = 325 мм Расчёт дефлегматора 1) Расход тепла: Qд=774 кВт 2) Расход охлаждающей воды: G вдеф=9,23 кг/с 3) Расчет движущей силы теплообменного процесса: 27 °C 4) Расчет термического сопротивления: Материал трубок: Сталь l =46,5 [3, c.529, табл. XXVIII] толщина стенки: d =2 мм (d ґ S: 25 ґ 2) 5) Предварительный выбор теплообменного устройства: Задаемся ориентировочным коэффициентом теплопередачи кор = 500 Вт/(м2·К) (при вынужденном движении, при передаче тепла от конденсирующегося пара к воде, границы задания ориентировочных зн а чений к=300 ё 800) [3, c.172, табл.4.8] Ориентировочная поверхность теплообмена: Для одноходового теплообменника ближайшей является F=71м2. l = 5000 мм-длина трубы d н ґ s = 38 ґ 2 [ мм ] nтруб=121 fтр =0,11 м2-трубное пространство Расчет скорости воды: Оценка режима течения: n воды = 0,66 м2/с - это развитый турб. режим (Re > 104) 6) Расчет a 2 : Расчет значения критерия Нуссельта по формуле: e l=1(т. к. l/d > 50) По номограмме [3, c.564, рис. ХIII] определяется значение крит е рия Прандтля: Pr = 3,4 7) Расчет интенсивности теплообмена: c=0,72 - для горизонтальных труб 8) Расчет коэффициента теплопередачи: kop=500 Вт/(м2·К) k=397,9 Вт/(м2·К) 9) Выбор теплообменника по каталогу [4, c.417]: Одноходовой теплообменный аппарат типа ТН или ТЛ: F = 97 м2 fтр = 0,176 м2 nтруб=511 Подогреватель исходной смеси где По каталогу [4, c.416] выбираем одноходовой теплообменник со сл е дующими характеристиками: F = 28 м2 l = 2000 мм-высота трубы d н ґ s = 38 ґ 2 [ мм ] fтр =0,11 м2-трубное пространство Dнар = 600 мм Водяной холодильник дистиллята где F = 9 м2 l = 1000 мм-высота трубы d н ґ s = 25 ґ 2 [ мм ] fтр =0,0042 м2-трубное пространство Dнар = 400 мм Водяной холодильник кубового остатка. где По каталогу [4, c.413] выбираем одноходовой теплообменник со следующими характеристиками: F = 19 м2 l = 4000 мм-высота трубы d н ґ s = 25 ґ 2 [ мм ] fтр =0,0021 м2-трубное пространство Dнар = 325 мм Подбор и расчет конденсатоотводчиков. При давлении на входе не менее 0,1 МПа и противодавлении не более 50% давления на входе усто й чиво работают термодинамические конденсатоотводчики. Они применяются для отвода переохлажденного конденсата. Расчетное количество конденсата после теплопотребляющего аппарата: кг/с =0,86 т/ч кг/с =0,36 т/ч Давление греющего пара перед конденсатоотводчиком: P 1=0,95* P гр=0,95*4=3,8 ат Давление после конденсатоотводчика при свободном сливе конденсата: Р2=0,1 ат. Условная пропускная способость: К V у= , где Д Р = Р2 - Р1 - перепад давления на конденсатоотводчике, ат. А - коэффициент, учитывающий температуру конденсата и перепад давлений на конденсатоотво д чике (определяется по графику). т/с мм Подбираем конденсатоотводчик для кипятильника: D у=50 мм; L =200 мм; L 1=24 мм; H макс=103 мм; H 1=60 мм; D 0=115 мм т/с мм Подбираем конденсатоотводчик для подогревателя: D у=20 мм; L =100 мм; L 1=16 мм; H макс=63 мм; H 1=22,5 мм; D 0=67 мм В данном проекте используют термодинамические конденсатоотводчики 45Ч12ИЖ для автоматич е ского отвода из пароприемника конденсата водяного пара рабочей температуры до 200 є C . Расчет и выбор вспомогательного оборудования Расчет емкостей. Для приема исходной смеси (Е1), кубового остатка (Е2) и дистиллата (Е3) должны быть предусмотрены резервуары. Размеры последних рассч и тываются, исходя из условий обеспечения непрерывности работы установки в течение 6 часов ( ф) и заполнении их на 0,8 емкости (К3). Расчет резервуара для хранения исходной смеси. Исходные данные: a 1=0,15 масс дол. W 1 =2,22 кг/с; ф = 6 ч =21600 с; с А=791,0 кг/м3 К3=0,8; с В=879,0кг/м3 при 20 є C кг/м3 м3 Подбираю емкость ГЭЭ1-1-100-0,6. D вн=3200 мм L ( H ) =16700 мм Расчет резервуара для хранения дистиллата. Исходные данные: d 2=0,925 масс дол. П =0,55 кг/с; ф =21600 с; с А=791,0 кг/м3 К3=0,8; с В=879,0кг/м3 при 20 є C кг/м3 м3 Подбираю емкость ГЭЭ1-2-125-0,6. D вн=2400 мм L ( H ) =4500 мм Расчет резервуара для хранения кубового остатка. Исходные данные: a 0=0,025 масс дол. W 0 =1,9 кг/с; ф =21600 с; с А=791,0 кг/м3 К3=0,8; с В=879,0кг/м3 при 20 є C кг/м3 м3 Подбираю емкость ГЭЭ1-1-100-0,6. D вн=3200 мм L ( H ) =16700 мм Расчет толщины тепловой изоляции ректификационной установки. Расчет толщины тепловой изоляции проводится по формуле: , где б В =9,3+0,058* - коэффициент теплоотдачи от внешней поверхн о сти изоляционного материала в окружающую среду, Вт/м2 *К. - температура изоляции со стороны окружающей среды. =20 0С - температура изоляции со стороны колонны. Ввиду незначител ь ного термического сопротивления стенки аппарата по сравнению с термич е ским сопротивлением слоя изоляции:
1Архитектура и строительство
2Астрономия, авиация, космонавтика
 
3Безопасность жизнедеятельности
4Биология
 
5Военная кафедра, гражданская оборона
 
6География, экономическая география
7Геология и геодезия
8Государственное регулирование и налоги
 
9Естествознание
 
10Журналистика
 
11Законодательство и право
12Адвокатура
13Административное право
14Арбитражное процессуальное право
15Банковское право
16Государство и право
17Гражданское право и процесс
18Жилищное право
19Законодательство зарубежных стран
20Земельное право
21Конституционное право
22Конституционное право зарубежных стран
23Международное право
24Муниципальное право
25Налоговое право
26Римское право
27Семейное право
28Таможенное право
29Трудовое право
30Уголовное право и процесс
31Финансовое право
32Хозяйственное право
33Экологическое право
34Юриспруденция
 
35Иностранные языки
36Информатика, информационные технологии
37Базы данных
38Компьютерные сети
39Программирование
40Искусство и культура
41Краеведение
42Культурология
43Музыка
44История
45Биографии
46Историческая личность
47Литература
 
48Маркетинг и реклама
49Математика
50Медицина и здоровье
51Менеджмент
52Антикризисное управление
53Делопроизводство и документооборот
54Логистика
 
55Педагогика
56Политология
57Правоохранительные органы
58Криминалистика и криминология
59Прочее
60Психология
61Юридическая психология
 
62Радиоэлектроника
63Религия
 
64Сельское хозяйство и землепользование
65Социология
66Страхование
 
67Технологии
68Материаловедение
69Машиностроение
70Металлургия
71Транспорт
72Туризм
 
73Физика
74Физкультура и спорт
75Философия
 
76Химия
 
77Экология, охрана природы
78Экономика и финансы
79Анализ хозяйственной деятельности
80Банковское дело и кредитование
81Биржевое дело
82Бухгалтерский учет и аудит
83История экономических учений
84Международные отношения
85Предпринимательство, бизнес, микроэкономика
86Финансы
87Ценные бумаги и фондовый рынок
88Экономика предприятия
89Экономико-математическое моделирование
90Экономическая теория

 Анекдоты - это почти как рефераты, только короткие и смешные Следующий
Настоящий джентльмен - это тот, кто умеет играть на волынке, но не играет.
Anekdot.ru

Узнайте стоимость курсовой, диплома, реферата на заказ.

Обратите внимание, курсовая по химии "Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси ацетон-бензол", также как и все другие рефераты, курсовые, дипломные и другие работы вы можете скачать бесплатно.

Смотрите также:


Банк рефератов - РефератБанк.ру
© РефератБанк, 2002 - 2016
Рейтинг@Mail.ru