Расчет опасных и мешающих влияний электрифицированной железной дороги на смежную линию

26 Расчёт опасных и мешающих влияний электрифицированной железной дороги на смежную линию Федеральное агентство железнодорожного транспорта РФ Иркутский государственный университет путей сообщения Кафедра: Электроснабжение железнодорожного транспорта Дисциплина: Электромагнитная совместимость устройств электрифицированных железных дорог . Курсовая работа Расчет опасных и мешающи х влияний электрифицированной железной дороги на смежную линию Вариант - 14 Выполнил: ст-т. гр. ЭНС-02-1 Росяйкин В. В. Проверил: профессор Закарюкин В. П. Иркутск 2006 Содержание Введение …………………………………………………………………….……. 3 Реферат …………………………………………………………………….……… 4 Задание на курсовую работу …………………………………………………….. 5 Исходные данные ………………………………………………………………… 6 1. Моделирование с помощью программного комплекса Flow 3 ……………. 8 2. Типовой расчет ……………………………………………………………….. 12 2.1 Расчёт токов короткого замыкания и эквивалентного влияющ е го тока .. 12 2.2 Расчёт наводимых опасных напряжений …………………………………. 13 3. Расчет ширины сближения для соблюдения нормированных значений опасных влияний … …………………………………………………………….. 16 4. Расчет напряжения мешающего влияния ………………………………….. 17 5. Сравнение результатов расчетов ……………………………………………. 19 6. Выводы ………………………………………………………………………... 20 7. Список литературы …………………………………………………………… 21 Введение Термин «Электромагнитная совместимость» трактуется достаточно широко и включает в себя вопросы взаимовлияния друг на друга различных видов электроэнергетического и слаботочного электрооборуд о вания. С точки зрения железнодорожной энергетики это прежде всего взаимные влияния друг на друга контактных сетей соседних путей многопутных участков, вли я ние тяговой сети на смежные линии низкого напряжения, линии связи и продольного вещания, на любые прот я жённые проводящие объекты, расположенные вблизи электрифицированной железной дороги, а также вопросы взаимовлияния электровозов пер е менного тока с тиристорными преобразователями. Вплотную к этому кругу проблем примыкают вопросы электрокоррозионного разрушения подзе м ных сооружений и опор при электрификации на постоянном токе. Наряду с тяговыми сетями , высокими напряжениями и большими токами характеризуются в ы соковольтные ли нии электропередачи , высоковольтные цепи автоблокировки и продольного эле к троснабжения . Создаваемые ими электромагнитные поля наводят напряжения и токи в обесточенной контактной сети , в цепях автоматики , телемеханики и связи , которые могут быть опасными дл я л ю дей или производить разрушения аппаратуры , а также могут нарушать нормальную работу ус т ройств [1] . Полностью электромагнитное и гальваническое влияние одного электротехнического оборуд о вания на другое, одних электрических цепей на другие практически невозможно, поэтому стремятся снизить его до такой степени, при которой не нарушалась бы нормальная работа электрических ц е пей, подверженных влиянию, и выполнялись требования ГОСТ 13109-97 «Нормы качества электр и ческой энергии в системах электроснабжения общего назнач е ния» [2]. Реферат. В курсовой работе рассчитаны опасные наводимые напряжения на смежной линии связи для трёх режимов работы тяговой сети: 1) холостой ход; 2) короткое замыкание; 3) вынужденный режим. Расчёт проведен с помощью программного комплекса Flow3 и по формулам, приведённым в [3]. Рассчитано расстояние относа линии связи для получения нормированного значения опасного наводимого напряжения в ней. Определено напряжение мешающего влияния Работа содержит 13 формул, 14 таблиц, 6 рисунков. Задание на курсовую работу. Для участка однопутной железной дороги между двумя смежными тяговыми подстанциями , электрифицированной на переменном токе 1х 25 кВ , с рельсами Р -65, и расположенной параллельно ей двухпроводной воздушной линии связи необходимо вып олнить следующее . 1. В соответствии с вариантом расчета изобразить расчетную схему для расчета опасных влияний . 2. Определиться с расчетными точками для расчета тока короткого замыкания и влияния его на смежную линию . 3. С помощью программного комплекса Fl ow3 подготовить расчетную схему для расчета опасных влияний , рассчитать по ней сопротивление тяговой сети , токи короткого замыкания и вынужденного режима , а также наведенные напряжения опасного влияния по следующим вариантам : отсутствие нагрузок в тяговой сети , заземленный конец линии связи ; отсутствие нагрузок в тяговой сети , изолированная от земли линия связи ; короткое замыкание в тяговой сети , заземленный конец линии связи ; короткое замыкание в тяговой сети , изолированная от земли линия связи ; вынужденны й режим тяговой сети , заземленный конец линии связи ; вынужденный режим тяговой сети , изолированная от земли линия связи . 4. Токи короткого замыкания и вынужденного режима рассчитать по формулам «Правил защиты…» [3], используя сопротивление тяговой сети , по лученное в п .3. Определить величину эквивалентного влияющего тока вынужденного режима . 5. Рассчитать наводимые в смежной воздушной линии опасные напряжения при коротком замыкании в тяговой сети и при вынужденном режиме по формулам «Правил защиты…» . Расчеты провести по тем же вариантам , что и в п . 3. 6. Определить необходимое увеличение расстояния между линией связи и электрифицированной железной дорогой , при котором опасные влияния на линию связи не будут превышать нормированных значений . 7. Рассчитать напр яжение мешающего влияния на воздушную линию . Расчет проводить для случая расположения двухсекционного электровоза с суммарным потребляемым током 300 А возле отключенного поста секционирования в середине фидерной зоны . По пунктам 3, 5, 6, 7 необходимо сдела ть соответствующие выводы . Сравнить результаты расчетов с помощью программного комплекса и результаты расчетов по формулам [3]. Сравнить расчетные величины с допустимыми значениями опасных и мешающих напряжений . Принять значения допустимых напряжений при к оротком замыкании равным 1500 В , при вынужденном режиме 60 В , допустимое мешающее напряжение – 1,5 мВ . Исходные данные. Расчетная схема для расчета опасных влияний тяговой сети приведена на рис . 1, исходные да н ные в соответствии с двухзначным вариантом д аны в табл . 1 и 2. Расчетная схема отражает соотн о шение расстояний по исходным данным и заданное число поездов в зоне для вынужденн о го режима . В таблицах приняты обозначения в соответствии с рис . 1, а также следующие об о значения : a – ширина сближения ; с – высота подвеса проводов воздушной линии связи ; S 1кз , S 2кз , S 1н , S 2н – мощности короткого замыкания и мощности трансформаторов подста н ций 1 и 2; m – число поездов на участке при вынужденном режиме раб о ты тяговой сети : у – удельная проводимость земли . На рис . 1а изображена схема расчета влияния при коротком замыкании в тяговой сети , на рис .1 б – схема расчета вынужденного режима при трех пое з дах . Таблица №1 Исходные данные Параметр Значение Параметр Значение Параметр Значение Подве с ка 2 S 1КЗ, МВА 900 Марка НТ ПБСМ-95 а , м 20 S 1Н, МВА 40 Высота, см 730 L т, км 40 S 2 КЗ , МВА 1100 Марка КП МФ-100 l , км 45 S 2Н, МВА 40 Высота, см 590 L н, км 5 m 4 с , м 7 у , См/м 0.05 Воздушная линия связи со стальными проводами характеризуется коэффициентом чувств и тель ности и коэффициентом распространения , приведенными в табл . 5 и 6 [4]; в табл . 5 даны также значения коэффициента акуст и ческого воздействия для расчета мешающих влияний . Таблица № 2 Параметры контактных проводов , несущих тросов и рельсов Марка Макс. длител ь ный ток, А Площадь с е чения, мм Сечение в медном экв и валенте, мм Радиус, см Омическое сопротивл е ние, Ом/км МФ-100 600 100 100 0.62 0.177 ПБСМ1-95 280 93 32 0.63 0.575 Р-65 - 8290 - 11.1 0.200 БСМ-1 - 12 - 0.2 4.00 26 Рис.1. Расчётная схема для расчёта опасных влияний 1. Моделирование с помощью программного комплекса Flow 3 Программный комплекс предназначен для моделирования и расчета установившегося режима систем тягового электроснабжения переменного тока при синусоидальных токах и напр я жениях в фазных координатах. Расчеты проводятся с использованием визуальных компонент из набора эл е ментов. В результате расчета режима получаются значения модулей и фаз напряжений в узлах системы, величины генерируемых источниками мощностей, потери мощности в узлах системы и величины т о ков и потоков мощностей по ветвям. Кроме того, рассчитываются потери мощности в отдельных эл е ментах схемы с выделением потерь холостого хода в трансформаторах и токи, втекающие в узел эл е мента со стороны смежных соединенных с узлом элементов. При моделировании элементы электрической схемы со взаимоиндуктивными связями (мног о проводные системы, включая сложные тяговые сети и линии внешнего электроснабжения, кабел ь ные линии, однофазные и трехфазные многообмоточные трансформаторы) эквивалентируются р е шетчатыми схемами с RLC-элементами. Эквивалентирование производится со следующими доп у щениями: · все провода считаются тонкими (кроме кабельных линий) прямолинейными, параллел ь ными друг другу (в группе проводов) и поверхности плоской однородной земли с заданной удельной электропр о водностью; · автоматически учитываются собственные и взаимные емкости проводов, внутренние и внешние индуктивности проводов и взаи м ные индуктивности; · при моделировании многообмоточных трансформаторов с любыми схемами соединения обмоток учитываются потери в меди трансформатора и индуктивность рассеивания (параметры короткого замыкания трансформатора), а также потери в стали и индукти в ность ветви намагничивания (параметры холостого хода); для трехфазных трехстержн е вых трансформаторов учитывается магнитный поток, замыкающийся через масло и стенки б а ка. Моделирование и расчеты будут проводиться следующим обр а зом: подготовка элементов схем с помощью редактора элементов, составление расчетной схемы из гр а фических представлений элементов с графическим соединением узлов между собой и дальнейшим ра с четом режима. Модель многопроводной системы, составленная редактором элементов, представлена на рис. 2. На рисунке 3 приведено поперечное сечение системы пров о дов. Рис.2. Модель многопроводной системы Рис.3. Поперечное сечение модели Рис.4. Соединение проводов внутри элемента Рис.5. Расчётная схема Таблица 3 Входные сопротивления 1 км проводов R1, Ом /км X1, Ом /км Среднее 0,0249 0.139 Контактная сеть 0,205 0.437 Провод 1 -0,0649 -0.01 Провод 2 -0.0651 -0.0101 Моделирование в программном комплексе Flow 3 производится согласно методике представленной в [4]. Расчет начинается с определения длин ЛЭП для соблюдения S кз. Длины левой и правой ЛЭП представлены в табл.4. Таблица 4 Длины ЛЭП 110 кВ Наименование S кз, МВА Длина, км Левая ЛЭП 110 кВ 900 33.43 Правая ЛЭП 110 кВ 1100 27.36 Результаты дальнейшего моделирования при различных случаях работы контактной сети и состоянии смежной линии связи представлены в таблицах ниже. Таблица 5 Отсутствие нагрузок в тяговой сети и изолированная смежная л и ния Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ 1 27.492 4 27.498 7 27.498 10 27.489 13 0.026 16 0.026 2 1.05 5 1.052 8 0.921 11 0.919 14 0.919 17 0.919 3 1.033 6 1.034 9 0.906 12 0.904 15 0.904 18 0.904 Таблица 6 Отсутствие нагрузок в тяговой сети и заземленная смежная л и ния Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ 1 27.492 4 27.498 7 27.498 10 27.489 13 0 16 0 2 1.05 5 1.052 8 0.004 11 0.001 14 0.001 17 0 3 1.033 6 1.034 9 0.004 12 0.001 15 0.001 18 0 Таблица 7 Короткое замыкание в точке 1 и изолированная смежная линия Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ 1 10.355 4 0 . 0 25 7 0.0 03 10 19 .0 12 13 0.0 59 16 0.0 59 2 1.292 5 0. 898 8 1 . 948 11 2. 078 14 2. 078 17 2. 078 3 1.285 6 0. 897 9 1 . 946 12 2. 067 15 2. 067 18 2. 067 Таблица 8 Короткое замыкание в точке 1 и заземленная смежная линия Узел U , кВ Узел U , кВ У зел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ 1 10.355 4 0 . 0 25 7 0.003 10 19.013 13 0 16 0 2 1.292 5 0. 898 8 4.028 11 0 .002 14 0 .002 17 0 3 1.285 6 0. 897 9 4.015 12 0. 0 02 15 0 .002 18 0 Таблица 9 Короткое замыкание в точке 2 и изолированная смежная линия Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ 1 20 . 227 4 15. 737 7 15. 733 10 0 .004 13 0.0 34 16 0.0 34 2 1. 161 5 0. 219 8 2. 136 11 1.1 96 14 1.1 96 17 1.1 96 3 1. 148 6 0. 209 9 2. 125 12 1.1 95 15 1.1 95 18 1.1 95 Таблица 10 Короткое замыкани е в точке 2 и заземленная смежная линия Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ 1 20 . 227 4 15. 737 7 15. 733 10 0 .004 13 0 16 0 2 1. 161 5 0. 219 8 3. 333 11 0 .001 14 0 .001 17 0 3 1. 148 6 0. 209 9 3. 322 12 0 .001 15 0 .001 18 0 Таблица 11 Вынужденный режим и изолированная смежная линия Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ 1 25.063 4 23.7 14 7 23.7 14 10 19.00 13 0.0 07 16 0.0 07 2 1.079 5 0.785 8 1.294 11 0. 262 14 0. 262 17 0. 262 3 1.063 6 0.77 9 1 .28 12 0. 252 15 0. 252 18 0. 252 Таблица 12 Вынужденный режим и заземленная смежная линия Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ Узел U , кВ 1 25.063 4 23.7 14 7 23.7 14 10 19.00 13 0 16 0 2 1.079 5 0.785 8 1. 028 11 0 14 0 17 0 3 1.063 6 0.77 9 1. 025 12 0 15 0 18 0 2. Типовой расчет 2.1 Расчёт токов короткого замыкания и эквивалентного влияющ е го тока Ток короткого замыкания определяется как ток двухфазного короткого замыкания по фо р муле 1: , А (1) где : U ном =27500 В – номинальное напряжение контактной сети ; S кз – мощность короткого замыкания, ВА; S н – номинальная мощность трансформатора подстанции, ВА; u к =17% - напряжение короткого замыкания трансформатора; X о =0,4094 Ом/км – реактивное сопротивление тяговой сети; R о =0,1456 Ом/км – активное сопротивление тяговой сети; l кз – расстояние от соответствующей подстанции до места КЗ, км Рассчитаем токи КЗ для 2-х подстанций в точках 1 и 2 по рис.1а: Ток короткого замыкания от ТП 1 до точки 2 (на рис.1) Ток короткого замыкания от ТП 2 до точки 2 (на рис.1) Под эквивалентным влияющим током I экв подразумевается ток , одинаковый на всем участке сближения , который наводит в смежной линии связи такое же опасное напряжение , какое возникает при действительном (ступенчатом ) распред е лении токов в контактной сети : , А (2) где I рез - результирующий ток расчетного плеча питания при вынужденном режиме работы т я говой сети , А ; Km - коэффициент , характеризующий уменьшение эквивалентного то ка по сравнению с результирующим в зависимости от количества поездов m , одн овременно находящи х ся в пределах расчетного плеча питания при вынужденном реж и ме . Последний определяется по следующему выражению : (3) где m - количество поездов , одновременно находящихся в пределах расчетного плеча пит а ния ; l н , l э , l т – соответствуют рисунку 1, км . Результирующий ток расчетного плеча питания при вынужденном режиме работы тяговой с е ти : , А (4) где Д U кс - максимальная потеря напряжения в тяговой сети между подстанцией и наиболее уд а ленным от нее электровозом , равная 8500 В при l т более 30 км и 5500 В при l т от 15 км до 30 км включительно ; m - количеств j поездов , одновременно находящихся в пределах рас четного плеча пит а ния ; X о =0.437 Ом/км – реактивное сопротивление тяговой сети; R о =0.205 Ом/км – активное сопротивление тяговой сети; cos ц - коэффициент мо щ ности электровоза , равный 0.8; l Т – расстояние между ТП , км . Сделаем расчёт эквивалентного влияющего тока по выше приведённым формулам : 2.2 Расчёт наводимых опасных напряжений Опасные напряжения на одном из концов провода расчетного участка цепи , обусловленные магнитным влиянием , рассчитывают при условии заземл е ния его на противоположном конце для двух режимов работы тяговой сети : короткого замыкания и вынужденном . Для режима короткого замык а ния и параллельного сближения в курсовой работе наводимое напряжение U м вычисляется по формуле (5) для наибольш е го тока коротко го замыкания : , В (5) а для вынужденного режима – по формуле (6): , В (6) где : щ =314 рад /с – угловая частота влияющего то ка ; M – взаимная индуктивность между контактной подвеской и пров о дом связи , Гн /км ; I кз – наибольший ток КЗ , А ; l э – длина сближения , км ; sp – коэффициент экранирующего действия рельсов , значение которого при удельной проводимости земли 0,05..0,1 См /м равно 0,55..0,60. Взаимная индуктивность между контактной подвеской и проводом связи определяется по фо р муле (7): , Гн /км (7) где : а – ширина сближения , м ; у – удельная проводимость земли , См /м ; f – част о та влияющего тока , Гц ; Kф = 1,15 – коэффициент , характеризующий увеличение индуцированного напряжения вследствие несинусоидальности тока тяговой сети , обусловленной работой выпрямительных ус т ройств электровозов ; При изолированном от земли проводе св язи на нем наводится дополнительное напряжение за счет электрического влияния , которое рассчитывается по фо р муле (8): , В (8) где : k =0,4 – коэффициент , учитывающий количество влияющих пров одов , расположенных на опорах тяговой сети , который для однопутного участка и двух проводов ко н тактной подвески равен 0.4; b=6,8 м , c - высоты подвеса провода , эквивалентного контактной подвеске , и провода св я зи над землей , м . Результирующее напряжение вл ияния на изолированный от земли провод определяется суммированием напряжений электрического и магнитного вли я ний по формуле (9): , В (9) где : UM – наводимое напряжение от влияния магнитного поля , В ; l С и l – в соответствии с рисунком 1, км ; U Э - наводимое напряжение от влияния электрического поля , В . Произведём расчёт по выше изложенной методике: Взаимная индуктивность между контактной подвеской и пров о дом связи : Напряжения магнитного влияния при условии заземления смежной линии на противоположном конце : для режима КЗ : для вынужденного реж има : Напряжения электрического влияния при изолированном от земли пров о де связи : Режим холостого хода, заземлённый конец линии св я зи Влияния электрического и магнитных полей в таком режиме незначительно, поэтому можно предположить что: Режим холостого хода, изолированный конец линии св я зи Существенное влияние оказывает электрическое поле: Режим короткого замыкания, заземлённый конец л и нии связи В рассматриваемом случае влиянием электрического поля можно пренебречь: Режим короткого замыкания, изолированный конец л и нии связи Магнитное поле в данной ситуаци и будет определяющим : Вынужденный режим тяговой сети , заземлённый конец линии св я зи Влиянием электрического поля можно пренебречь, так как оно незначительно: Вынужденный режим тяговой сети , изолированный конец линии св я зи В этой ситуации на результирующее напряжение влияют магнитное и электрическое п о ля: 3. Расчет ширины сближения для соблюдения нормированных значений опасных влияний. При расчете расстояния относа линии связи для снижения наводимых напряжений необх од и мо принять во внимание , что напряжение электрического влияния с ростом расстояния сн и жается очень быстро . По этой причине рассчитывается относ с целью снижения только магнитного влияния , у которого от расстояния зав и сит взаимная индуктивность M. По фор мулам (5) и (6) с подстановкой в них допустимых значений наводимых напряжений вычисляются два значения взаимной индуктивности , из к о торых выбирается наименьшее . Из выражения 7 определяется необходимое расстояние относа линии св я зи : 4. Расчёт напряжения мешающего влияния Расчетная схема для расчета н апряжения мешающего влияния изображ е на на рис .6. Рис.6. Схема расположения объектов для расчетов мешающего влияния «Правила защиты…» [3] регламентируют для двухпроводных телефонных цепей расчет пс о фометрического значения м ешающего напряжения (напряжения шума ) в диапазоне тональных ча с тот (300..3400 Гц ) при нормальном режиме работы тяговой сети . Расчет выполняют пр и менительно к ближнему концу участка линии связи , складывая гармонические составляющие н а пряжения шума для гармо ник с номерами от 7 до 69. В курсовой работе допускается усеченный расчет только до 41-й га р моники : , мВ (10) где мешающее напряжение для k -й гармоники вычисляют по формуле (6): , мВ (11) где : щ k= 314 k рад /с – угловая частота k -ой гармоники т я гового тока ; M k – модуль взаимной индуктивности между контактной сетью и проводом связи для га р моники k , Гн /км ; I k – эквивалентный ток k -ой гармоники тягового тока , А ; p k – коэффициент акустического воздействия для k -ой гармоники ; з k – коэффициент чувствительности двухпроводной телефонной цепи к помехам для k -ой га р моники тягового тока ; s р – результирующий коэффициент экранирующего действи я для k -ой гармоники тягового т о ка ; г k – коэффициент распространения канала провод линии связи – земля для k -ой гармоники , г k =б k + jвk – комплексное число , составленное коэффициентом затухания и коэффиц и ентом фазы ; l С , l Э, lk – соответствуют рисунку 6, км ; 103 – коэффициент перевода вольт в милливольты . Ток гармонической составляющей тягового тока определяется из выраж е ния : , А (12) где : Ik ’ – гармоника тока электровоза , работающего в конце плеча питания при нормальном режиме ; KB – волновой коэффициент , учитывающий изменение тягового тока по длине тяговой сети и вычисляемый по методике «Правил защиты…» [3], в расчете курсовой работы его можно принять р а в ным единице . Входящие в формулу (11) гиперболические функции от комплексного аргумента вычисляются в соо т ветствии с выражением (13), а затем модуль выражения подставляется в формулу (12). Результаты расчетов сведены в таблицу 13. (13) Таблица 13. Сводная таблица расчетов псофометрического напряжения шума k f , Гц M, Гн/км з k p k I k ,A Дробь U ш k , мВ 7 350 0,0004463 0,0035 0,376 7,071 6,3716 64,005 9 450 0,0004215 0,0038 0,582 4,950 6,4473 92,514 11 550 0,0004017 0,0042 0,733 3,253 6,5362 99,950 13 650 0,0003853 0,0045 0,851 2,263 6,6470 99,709 15 750 0,0003714 0,0048 0,955 1,697 6,7473 101,040 17 850 0,0003592 0,0051 1,035 1,273 6,8766 97,483 19 950 0,0003484 0,0055 1,109 1,004 6,9985 98,041 21 1050 0,0003387 0,0058 1,109 0,764 7,1509 86,334 23 1150 0,0003299 0,0061 1,035 0,566 7,3136 68,491 25 1250 0,0003219 0,0065 0,977 0,481 7,4635 63,377 27 1350 0,0003145 0,0068 0,928 0,396 7,6283 55,937 29 1450 0,0003077 0,0071 0,881 0,354 7,7474 52,831 31 1550 0,0003013 0,0075 0,842 0,325 7,8036 51,744 33 1650 0,0002954 0,0078 0,807 0,297 7,7915 49,067 35 1750 0,0002898 0,0081 0,775 0,269 7,6468 45,215 37 1850 0,0002846 0,0084 0,745 0,255 7,4248 43,039 39 1950 0,0002796 0,0086 0,720 0,226 7,0537 37,246 41 2050 0,0002749 0,0088 0,698 0,212 6,5882 33,441 5. Сравнение результатов расчета . При расчёте методикам, изложенным в [4] получены следующие р е зультаты: Таблица 14 Результаты расчетов Режим Flow 3 «Правила з а щиты…» U начала л/с, В U конца л/с , В U л/с, В ХХ, л /c изолирована 921 919 822.3 ХХ, л/с заземлена 4 Заземлено 0 КЗ, л/с заземлена: точка 1 точка 2 4 028 3 333 Заземлено Заземлено 3957 КЗ, л/с изолирована: точка 1 точка 2 1 948 2 136 2 078 1 196 2418 Вынужденный, л/с заземлена 1 028 Заземлено 2630 Вынужденный, л/с изолирова н а 1 294 262 1 805 6. Выводы После проведения расчетов с помощью программного комплекса Flow 3 и п о формулам «Правил защит…» получили, что наводимое напряжение на линии связи превышает допустимые значения , кроме случая холостого хода и заземленной линии связи : · для режима короткого замыкания 1500 В · для остальных режимов 60 В При моделировании в программном комплексе Flow 3 значения наводимых напряжений на линию связи выше, чем при расчете по формулам «Правил защит…» , в случаях короткого замыкания и заземленной линии связи , а так же при холостом ходе и заземленной линии связи . В остальных случаях ручной расчет дал более высокие величины наводимых напряжений. Увеличение наводимого напряжения наблюдается в случаях: · холостой ход, линия связи изолирована · короткое замыкание в точках 1 и 2, линия связи заземлена · вынужденный режим, изолированная линия связи В связи с тем, что соблюдение допустимых величин наводимых напряжений требуется во всех режимах работы контактной сети необходимо, в качестве защитного мероприятия, увеличить ширину сближения линии связи с контактной сетью. При проведении соответствующего расчета оказалось, что это расстояние необходимо с 20 м увеличить до 1302 м, т.е. более чем в 65 раз. При такой ширине сближения величины наведенного напряжения не превышают допустимых значений. Суммарное псофометрическое напряжение шума , равное 308.1 мВ, превышает допустимое 1.5 мВ более чем в 205 раз. Максимальное псофометрическое напряжение шума наблюдается на частоте 750 Гц (15 гармоника, 101.04 мВ). Можно сделать вывод о том, что в качестве защитной меры , линию связи необходимо отодвинуть от контактной сети . 7. Список литературы 1. Зак арюкин В .П . Электромагнитная совместимость устройств электрифицированных желе з ных дорог . – Иркутск .: ИрИИТ , 2002. – 137 с . 2. Бадер М .П . Электромагнитная совместимость / Учебник для вузов железнодорожного тран с порта . – М .: УМК МПС , 2002. – 638 с . 3. Правил а защиты устройств проводной связи и проводного вещания от влияния тяговой сети электрифицированных железных дорог переменного т о ка . – М .: Транспорт , 1989. – 134 с . 4. Закарюкин В .П . Электромагнитная совместимость устройств электрифицированных желе з ных дор ог . Задание на курсовую работу и методические указания по выполнению для студентов специальности "Электроснабжение железнодорожного транспорта ". – Иркутск : И р ГУПС , 2004. – 18 с .