Реферат: Основы теории трактора и автомобиля - текст реферата. Скачать бесплатно.
Банк рефератов, курсовых и дипломных работ. Много и бесплатно. # | Правила оформления работ | Добавить в избранное
 
 
   
Меню Меню Меню Меню Меню
   
Napishem.com Napishem.com Napishem.com

Реферат

Основы теории трактора и автомобиля

Банк рефератов / Транспорт

Рубрики  Рубрики реферат банка

закрыть
Категория: Реферат
Язык реферата: Русский
Дата добавления:   
 
Скачать
Архив Zip, 197 kb, скачать бесплатно
Заказать
Узнать стоимость написания уникального реферата

Узнайте стоимость написания уникальной работы

4 37 4 4 37 4 4 Министерство сельского хозяйства РФ Брянская государственная сельскохозяйственная академия Кафедра тракторов и автомобилей КУРСОВАЯ РАБОТА по разделу: “ Основы теории трактора и автомобиля “ Выполнил: студент группы Принял: профессор , доктор технич е ских наук Сидоров В.Н. Брянск Индивидуальное задание для кур со вой работы по курсу "Тракторы и автомобили" Студент Сидоров М.В. Группа М4 1 Шифр задания по трактору __________14 14 14____________________ Прототип трактора и двигателя __Т-25 Д-21_______________________ 2. Число основных передач z ______7_____________________________ 3. Номинальная частота вращения двигателя n ен ,об/с_ _29___________ 4. Степень сжатия ___16.50____________________________________ 5. Расчетная (те оре тическая) скорость тракто ра на 1-й пе ре даче, v тн ,м/c _____1.5___________________________ 6. Давление наддува р к , МПа____--______________________________ 7. Основной агрофон для определения параметров трактора:___4_____ 8.Агрофон для сравнения:__ ___3________________________________ Дата выдачи "_12_"_сентября__2000 г. Подпись преподавателя _______________ С О Д Е Р Ж А Н И Е 1 Тяговый расчет трактора 1.1 Задачи расчета и исходные данные 1.2 Определение рабочего тягового диапаз о на 1.3 Определение эксплуатационной массы тракт о ра 1.4 Расчет основных рабочих скор о стей 1.5 Определение динамического радиуса ведущих к о лес 1.6 Расчет передаточных чисел трансмиссии 1.7 Определение коэффициента полезного действия (КПД) тран с миссии 1.8 Определение номинальной эксплуатационной мощности двигателя 2 Тепловой расчет двигателя 2.1 Задачи расчета и исходные да н ные 2.2 Расчетные форм у лы 2.2.1 Процесс впу с ка 2.2.2 Процесс сж а тия 2.2.3 Процесс сгор а ния 2.2.4 Процесс расшир е ния 2.2.5 Процесс выпу с ка 2.2.6 Расчет индикаторных показат е лей 2.2.7Расчет эффективных показателей и определение основных размеров двигат е ля 2.3 Построение индикаторной диаграммы двигат е ля 3 Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма 3.1 Расчет усилий действующих в КШМ 3.2 Определение параметров маховика 4.Расчет и построение регуляторной характеристики двигателя и тяговой характерист и ки трактора с использованием ПЭВМ 4.1 Подготовка исходных данных для расчета на ПЭВМ 4.2 Расчет регуляторной характеристики двигателя 4.3 Расчет тяговой характеристики 4.4 Построение тяговой характеристики трактора Лите ратура Приложение 1.ТЯГОВЫЙ РАСЧЕТ ТРАКТОРА 1.1 ЗАДАЧИ РАСЧЕТА И ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ Тяговый расчет проводим для определения основных параметров трактора: эксплуатационной массы, расчетных скоростей движения, передаточных чисел трансмиссии и мощности двигателя. Исходными данными для тягового расчета являются: назначение, тип и тяговый класс трактора, и его констру к тивный прототип. Рез у льтат тягового рас че та используем для подготовки исходных данных для расчета регуляторной харак те ристики двигателя и тяговой хара ктери стики трактора с применением ПЭВМ. 1.2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАБОЧЕГО ТЯГОВОГО ДИАПАЗОНА Тя говый диапазон проектируемого трактора на основных передачах о х ватывает всю сумму нагрузок в соответствии с агротехнически ми тре бованиями, предъ яв ляемыми к трактору данного тягового класса, и некоторую часть нагрузок, относящи х ся к тяговой зоне соседних с ним классов. Каждому из классов типажа соответствует определенная номинальная сила тяги. Ти паж тракторов допускает отклонение силы тяги от номинальной для колесных тракторов 20...25% [5]. Увеличение силы тяги учитывается введе ни ем коэффи ци ента расширения тяговой зоны трактора т . По заданию (1) где P .н - но ми нальная сила тяги на крюке предыдущего по тяговому классу, кН. Силу тяги F кр.н. , развиваемую на высшей передаче определяем по формуле: P кр.н. = (2) где сила тяги, развиваемая трактором на высшей передаче основной группы передач при номинальной загрузке двигателя определяем; диапазон тяги. Для современных сель с кохозяйственных универсально-пропашных тракторов т = 2...2,4 [6]. 1.3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННОЙ МАССЫ ТРАКТОРА Эксплуата ци онная масса трактора должна обеспе чи вать сцепление дв и жителя с почвой, необходимое для реализации макси ма льной касательной силы P к max , кН [6]. Это условие может быть записано выражением: , (3) где доп - допустимая величина коэффи циен та использования сцепного веса трактора, соответствующая допустимому буксованию его движителя. Выбирает ся для за данного основного агрофона. сц - коэффи ци ент пере рас пределения сцепной массы, показывающий до лю экс плуатационной массы трактора, нагружающую ведущие колеса для тракторов с колесной фор му лой 4К2 равен 0,75…0,8[0,8]; m э - эксплуатационная масса трактора, кг; g - ускорение свободного падения, м/с 2 . В то же вре мя, максимальная каса те льная сила, P к max в кН должна соотве т ствовать условию типажа [6]: , (4) где f - ко эффициент сопро тив ления качению (выби ра ем в соотве т ствии с индивидуальным заданием). Из условий (3) и (4) следует что: (5) Сле до вате ль но ми ни мальное значение эксплу ата ционной массы трак то ра должно быть выбрано таким образом, чтобы при рабо те трак тора в соответствующих условиях с силой тяги, развива емой трак тором на первой передаче при номинальной загрузке двигателя доп колес не превышало допустимых в этом случае пределов. = (6) 1.4 РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ РАБОЧИХ СКОРОСТЕЙ Для расчета ряда основных рабо чих ско ростей тракто ра, ди апазон скоростей, который характеризуется отноше ни ем высшей рабочей скоро сти к ско рости на первой передаче основного ряда рабочих скоростей принимаем равным v осн T =2 [6]. , (7) где z - количество передач. Те оретическую скорость V т , движения м/с на любой передаче определяем отношением [1]: , (8) где к - номер передачи. м/с; м/с; м/с; м/с; м/с; м/с. 1.5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО РАДИУСА ВЕДУЩИХ КОЛЕС Динамиче с кий радиус r к ведущих колес колесного трактора при обычных шинах о п реде ля ем по следующей формуле: r к = 0,0254 [0,5d + (0,8...0,85) B] м, (9) где d и B - соответственно диаметр посадочного обода и ширина профиля колеса в дюймах. Принимаем динамический радиус ведущих колес r к =0,6 м по протатипу. 1.6 РАСЧЕТ ПЕРЕДАТОЧНЫХ ЧИСЕЛ ТРАНСМИССИИ Передаточное число трансмиссии на пер вой пе редаче (для трактора Т-25А) определяем по формуле: (10) где n ен - номинальная частота вращения коленчатого вала двигателя, об/мин. Остальные числа трансмиссии рассчи ты ваем по формуле: , (11) где к - номер передачи. ; ; ; ; ; . 1.6 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ПОЛЕЗНОГО ДЕЙСТВИЯ (КПД) ТРАНСМИССИИ Механический КПД трансмиссии учитывает потери на тре ние, взбал тывание масла и т.п. Он зависит от числа пар зубчатых передач, находящихся в зацеплении, типа шестерен и способа их соединения между собой, от типа промежуточных соединений и муфт сц е пления, вязкости и уровня заливаемого масла и других факторов. Часть потерь зависит от значения передаваемых моментов, а другая часть потерь зависит в основном от скорости вращения дета лей и по чти не зависит от нагрузочно го ре жима. Для тракторов с колесной фор му лой 4К2 определяем КПД ветвей трансмиссии, соединяющих маховик с задними веду щи ми колесами. Распре де ление мощности по ведущим мостам зависит от распределения мас сы тракто ра по мостам, схемы трансмиссии, почвенного фо на, дей ствия на трактор со стороны с.-х. машины, сил и мо мен тов, величины и дру гих факторов. Механический КПД ветвей трансмиссии, соединяющих маховик с задними ведущими колесами представим как тр i = хол н = ( 1- ) ц n к m , (12) где хол и н - КПД, учи тывающие по те ри соотве т ственно холостого хода и при работе под нагрузкой; ц и к - КПД, соответственно ци ли нд ри ческой и конической пар шестерен ( ц =0,985...0,99 и к =0,975...0,98); m и n - соотве т ственно чис ло пар ци ли нд риче с ких и конических шестерен, находящихся в зацеплении на данной переда че - коэффициент, учитывающий потери холостого хода в трансмиссии ( =0,03...0,05). Находим КПД трансмиссии для первой и второй передач тр1(1-2) = Механический КПД привода ВОМ вом рассчитываем в соответствии с формулой (12), при этом значение выбираем по меньшим пре делам. Рас чет проводится для зависимого привода ВОМ, так как такой привод планируем использовать для технологического модуля. вом = хол н = ( 1- ) ц n пл , (13) где пл - КПД планетарного механизма ( пл =0,96). вом(1-2) = 1.7 ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОМИНАЛЬНОЙ ЭКСПЛУАТАЦИОННОЙ МОЩНОСТИ ДВИГАТЕЛЯ ТРАКТОРА Эксплуатацион ную мощ ность двигателя N ен , для обеспечения задан ных тя гово-приводных и скоростных показателей трактора подсчитываем по формуле: = кВт (14) где P к.н.1 - номинальная касательная си ла тя ги на 1 основной передаче, кН. N вом - мощность, необхо димая для при вода рабочих машин от вала отбора мощности на расчетном тяговом режиме, кВт. Но минальную касательную силу тяги на 1-ой передаче определяем по формуле: = 8,198 кН (15) где P f - сила сопротивления качению. Она определяется по формуле: = кН (16) здесь G - вес трактора. 2 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ДВИГАТЕЛЯ 2.1 ЗАДАЧИ РАСЧЕТА И ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ В зада чи теп лового расчета двигателя, прежде всего, входит определение параметров состояния рабочего тела в характерных точках рабочего цикла двигателя и опре де ление энергетических и экономических показателей цикла и двигателя, на основании которых рассчитываем также основные размеры двигателя (диаметр цилиндра и ход поршня). Основны ми ис ходными данными для расчета являются: номинальная эффектив ная мощ ность и соответствующая ей частота вращения коленчатого вала двигат е ля; степень сжатия; тип камеры сгорания; коэффициент избытка воз ду ха; вид топлива; расчетные параметры окружающей среды (давление и температура) и ряд других. Теп ловой расчет двигателя выполняем по исхо дным дан ным в соответствии с индивидуальным заданием на курсовую работу. В задании на курсовую работу приводится часть необходимых для т е плового расчета исходных данных, остальными задаемся, ори ен ти ру ясь на прототип двигателя. Тепловой расчет выполняем на ПЭВМ по программе, составленной на кафедре тракторов и автомобилей. Сре ди исходных данных задаемся коэффици ен том избы т ка воздуха , подогревом заря да на впус ке T сте пенью повышения давления p . Для но ми нального режима эти значения принимаем в пределах: = 1,3...1,65 - для дизельных двигателей с неразделенной камерой сгорания; T = 10...30 К - для дизелей без наддува; p = 1,6...2,5 - для дизелей с неразделенной камерой сгорания. На величину сте пе ни повышения давления влияет режим впрыска топлива, форма камеры сгорания и способ смесеобразования. При выборе p учитываем, что уве ли чение p приводит к уменьшению степени предварительного расширения . Для большинства дизелей = 1,2...1,7 (большие значения характерны для раздельных камер сгорания). Ни же при водятся обозна че ния ве ли чин с указанием их размерно сти, ко торые при ня ты в расчетных формулах. Эти обозначения приводятся, в основном, в том порядке, в каком они встречаются по алгоритму расчета. Таб лица 1. Обознач е ния Параметры Размерность 1 2 3 m O теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг топл и ва кг/кг топлива М О теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг топл и ва кмоль/кг топл и ва М 1 количество подаваемого свежего заряда на 1 кг то п лива кмоль/кг топл и ва М 2 Количество продуктов сгорания на 1кг то п лива кмоль/кг топл и ва С массовая доля углерода в то п ливе - Н массовая доля водорода в топливе - О массовая доля кислор о да в топливе - n Н номинальная частота вращ е ния об / с р O расчетное атмосферное да в ление МПа Т с расчетная температура окружающего возд у ха К р К давление после компрессора (на впу с ке) МПа T K температура после компрессора (на впу с ке) К n K показатель политропы сжатия в компресс о ре - р а потеря давления на впуске МПа T K ` температура на впуске (с учетом подогр е ва) К T подогрев свежего заряда на впуске К р а давление в цилиндре в конце впуска МПа Т А температура в конце проце с са впуска К степень сжатия - р r давление в конце пр о цесса впуска МПа T r температура в конце проце с са впуска К V коэффициент наполнения цилин д ров - r коэффициент остато ч ных газов - n 1 показатель политропа сж а тия - p c давление в конце пр о цесса сжатия МПа Т с температура в конце проце с са сжатия К коэффициент избытка воздуха - m т молекулярная масса п а ров топлива кг/кмоль 0 химический коэффициент молеку- лярного и з менения горючей смеси - Действительный коэффициент молекулярн о го изменения рабочей смеси H и низшая теплота сгорания топлива кДж/кг Н рс теплота сгорания раб о чей смеси кДж/кмоль z коэффициент использования теплоты в процессе сг о рания - С vc средняя мольная изохорная теплоемкость раб о чей смеси кДж/кмоль С vz средняя мольная изохорная теплоемкость пр о дуктов сгорания кДж/кмоль л p степень повышения да в ления - р z максимальное расчетное давление в цикле МПа Т z температура в конце процесса сгор а ния К А коэффициент в уравнении для ра с чета Т z кДж/кмоль B коэффициент в уравнении для ра с чета Т z кДж/кмоль F коэффициент в уравнении для ра с чета Т z кДж/кмоль степень предварительного расшир е ния - n 2 показатель политропы расширения - степень последующего расширения - p B давление в конце процесса расшир е ния МПа T B температура в конце процесса ра с ширения К p i теоретическое среднее индикаторное давл е ние МПа p i среднее индикаторное давление МПа p к плотность заряда на впуске кг/м R газовая постоянная для воздуха Дж/кгК i индикаторный КПД - коэффициент полноты индикаторной диагра м мы - g i удельный индикаторный расход топл и ва г/кВтч 2.2 РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ Фор му лы приведены по каждому процессу, составляюще му дей ствительный цикл ДВС, а также для расчета индикаторных по ка зате лей. Обоз начения величин, входящих в формулу, и их размерности приведены выше. 2.2.1 Процесс впуска Процесс впуска является сложным газодинамическим процессом, на протекание которого оказывает влияние большое количество факторов. При расчете определяем давление и температура рабочего тела в ко н це процесса впуска, а также коэффициент остаточных газов и коэффициент наполнения цилиндров. p a = p к - p a (17) Величина потерь давления на впуске зависит от параметров впускаемого тракта и быстроходности двигателя и лежит в пределах: p a = (0,04...0,18) p 0 - для дизельных двигателей без наддува. На ПВЭМ p к рассчитываем по эмпирической форму ле: для ди зельных двигателей без наддува p a = (0,01 + 3 10 -3 n н ) p 0 (18) При этом для ди зе льных двигателей без наддува принимаем: p 0 = 0,1МПа, Т к = Т 0 = 288К. Т’ к = Т к + Т (19) (20) (21) (22) Значениями p r и T r входящими в формулы (20)...(22) предварительно задаемся: p r = (1,05...1,25) p 0 - для двигателей без турбонаддува; Т r = 700...950К - для дизельных ДВС. При этом большие значения p r принимаем для высокооборотных двига те лей. Задаваясь величиной Т r , учитываем, что при уве ли чении степени сжатия она снижает ся, а при уве личении оборотов - воз рас тает. Величина Т r корректируется после расчета процесса выпуска. 2.2.2 Процесс сжатия При расчете процесса сжатия определяем давление и температуру в конце процесса сжатия, полагая, что сжатие представляет собой поли т ропный процесс с показателем политропы n 1 . p c = p a (23) Т с = Т а (24) Величина среднего значения показателя политропы n 1 зависит от степе ни сжа тия, быстроходности двигателя, теп ло обмена и других факторов. Для дизельных двигателей его значение лежит в пределах: n 1 = 1,34...1,39. В программе расчета на ПЭВМ для определения n 1 , используем эмпирические формулы: для дизельных двигателей n 1 =1,368-[1,5 10 -4 +2 10 -6 ( -1)](T а -400)-1,5 10 -3 ( -10)+0,002 ( n ен -30) (27) 2.2.3 Процесс сгорания В процессе сгорания достигаются максимальные значения давления и температуры рабочего тела в цикле, определение которых и составляет о с новную задачу расчета процесса сгорания. При расчете учитываем состав топлива и качество горючей смеси, а также способ смесеобразования, который влияет на выбор степени пов ы шения давления р. (26 ) (27) (28) , при < 1 (29) , при 1 (30) (31) (32) (33) (34) Температуру в конце види мо го процесса сгорания Тz определяем из уравнения сгорания, которое имеет вид: Z H р.см + (С vc + 8,314 p ) Т c = (С vz + 8,314)Т z (35) После подстановки приближенных эмпирических выражений для т е плоемкостей C Vc = 20,16 + 1,728 10 -3 Т с (36) C Vz =(18,4+2,6 )+(1,549+1,382/ )10 -3 Т z , при < 1 (37) C Vz =(20,10+0,92/ )+(1,549+1,382/ )10 -3 Т z , при >1 (38) урав не ние сгорания приводим к виду А T z 2 + ВТ z + F = 0 . (39) От сю да: (40) где, коэффициенты определяются выражениями: A = (1,549 + 1,382/ )10 -3 B = (28,414 + 0,92/ ) (41) F = -(0,82H рс + 20,16 Т c + 8,314 Т c p + 1,728T c 2 10 – 3 ) р z = р p с - для дизельных ДВС (42) = Т/ р Т c . (43) 2.2.4 Процесс расширения При расчете полагается, что расширение является политропным проце с сом с постоянным показателем политропы n 2 . р в =р z (44) (45) Зна че ние среднего показа те ля политропы n 2 , также как и n 1 , зависит от многих факторов и лежит в пределах: n 2 =1,24...1,30 - для дизельных ДВС. В про грам ме расчета их находим по эмпирическим формулам: n 2 = 1,263 - 2,6*10 -5 (T z - 2000) + 4*10 -4 + 0,028( - 1) (46) 2.2.5 Процесс выпуска Зна чениями давления р b и температуры Т b в конце процесса задаем на начальной стадии теплового расчета. Про вер ку ранее принятой температуры остаточных газов производим по формуле: (47) Ес ли получен ное по этой фор муле значение Т r существенно отличается от принятого ранее ( T r > 10%),то корректируем расчет процессов цикла при уточненном значении Т r , принятом предварительно в разделе 2.2.1. В программе расчета величина отклонения Т r допускается не более 10К. 2.2.6 Расчет индикаторных показателей Индикаторными показателями оценивают энергетические возможн о сти, качество и эффективность рабочего цикла. (48) (49) (50) Зна чение ко эффициента пол но ты индикаторной ди аграм мы принимается в пределах: = 0,92...0,95 - для дизельных двигателей. 2.2.7 Расчет эффективных показателей и определение основных размеров двигателя C редняя скорость поршня W п ср = 2 10 -3 S n e н м / с . (51) Для современных двигателей W n ср = 5,5...10,5 м/с. Определяем среднее условное дав ле ние механических по терь дви га те ля, включающие внутренние потери. Внутренние потери включают все виды механического трения, потери на газообмен, на привод вспомогательных механизмов (вентилятор, генератор, топливный, водяной и масля ный на сосы и др.) вентиляционные потери (движе ние де талей в среде воздушно-масляной эму ль сии и в воздухе), газодинамичес кие по тери в дизелях с разделенными камерами сгорания. Так как до 80 % всех механических потерь составляют по те ри на трение, то с приближением принимаем, что среднее условное давление механических потерь p мп =a+b W n ср Мпа . (52) где а и в - ко эффициенты, зависящие от типа, конструкции, разме ров, чис ла цилинд ров и теп лового состояния двигателей и приведены в таблице 3; W n ср - средняя скорость поршня, м/с. Таблица 3. Значение коэффици ен тов a и b Типы двигателя а, МПа b, МПа Дизели с нераздельной камерой сгор а ния 0 ,089 0,012 Зная эффе к тивную мощность, литраж двигателя и номинальную частоту вращения коленвала, опреде ляем сред нее эффективное давление: МПа, (53) V h - рабочий объем цилиндра, л; i - число цилиндров; n e - частота вращения коленвала, с -1 ; - ко эф фициент тактности ( = 4 - для 4-х тактных двигателей); N eн - номиналь ная мощ ность двигателя, кВт. Среднее эффективное давление - условное постоянное давление газов за ход поршня совершающее работу, равную эффе к тивной работе цикла. Рабочий объем одного цилиндра (л): V h = V л / i л. (54) Для определения диаметра цилиндра D задаемся вели чи ной S/D. В работе это отношение принимаем как у прототипа. У автотракторных двигателей S/D = 0,9...1,3. Диаметр цилиндра рассчитываем: мм (57) В соответствии с протатипом принимаем D мм. Механический КПД двигателя: (56) Этот показатель характеризует степень использования работы, сове р шаемой газами внутри цилиндра для получения полезной работы на валу двигателя. Эффективный КПД: e = i мп (57) Эффективный крутящий момент для номинального режима: н м. (58) Здесь N e при во дим в кВт, n e - в с -1 . В качестве одного из показателей, характеризующих форсировку дв и гателя используется литровая мощность кВт/л (59) Для современных ди зе льных двигателей: N уд.л = 10 ...25 кВт/л; m уд = 5...13 кг/кВт; Полу чен ные результаты сводим в таблицу 4. Таблица 4 Основные параметры двигателя и рабочего цикла Наименование Обозначение Значение Эффективная номинальная мо щ ность, кВт N ен 16 ,7 Частота вращеня номинальная, с -1 n ен 29 Средняя скорость поршня, м/с W п ср 6,4 Среднее условное давле ние ме ханических потерь, Мпа p мп 0,177 Среднее эффективное давление, Мпа Р е 0,684 Рабочий объем одного цилиндра, л V h 0,86 Диаметр цилиндра, мм D 110 Механический КПД двигателя, 0,79 Эффективный КПД , e 0,34 Эффективный крутящий момент, н м 91,7 Литровая мощность, кВт/л N уд.л 9,7 2.3 ПОСТРОЕНИЕ ИНДИКАТОРНОЙ ДИАГРАММЫ ДВИГАТЕЛЯ Индикаторная диаграмма дви га теля - это графическое представление процессов, со став ляющих рабочий цикл двигателя в коор ди натах P-V. Давление рабочего тела Р откладываем по оси ординат, а объем занимаемый им в цилиндре двигателя V - по оси абсцисс. Поскольку этот объем является линейной функцией перемещения поршня, то для удобства часто давление откладываем как функцию перемещения (хода) поршня (S). Масштабы по осям выбираем удобными с точки зрения построения и дальнейшего считы ва ния с графика изображенных величин. Например, для давления p = 0,05 МПа/мм. Соотношение масштабов по осям рекомендуется принимать так, чтобы высота диаграммы в 1,4...1,7 раза превышала ее основание. В кур со вой работе рекомендуется при построении индикаторной диаграммы пользоваться относительным объемом Vx = V/Vа . То есть, точка В (рис. 1), соответствующая полному объ е му цилиндра по оси абсцисс имеет координа ту рав ную 1, а точ ка А, со ответствующая объему камеры сгорания координату 1/ . Отрезок ОА соответствующий объему камеры сгорания в этом случае равен: ОА = АВ/( -1) (60) Политропы сжатия и расширения можно строить графическими или аналитическим мето дом. Ис пользуем аналитический ме тод, при ко тором координаты промежуточных точек рассчитываем по фор му лам: - для политропы сжатия: (61) - для политропы расширения: (62) Результаты расчета удобно представить в виде таблицы 2. Отложив и соединив тонкими линиями все расчетные точки получим расчетную индика тор ную диаграмму. Для получе ния дей ствительной индикаторной диаграммы необходимо "скруглить" расчетную на участках, изображающих процессы сгорания и выпуска-впуска так как показано на рис 1/ . С учетом углов впрыска и воспламенения топлива, открытия и закр ы тия клапанов. Таблица 2. Результаты расчета политроп сжатия и расширения V x =V/V a 1 0,667 0,5 0,333 0,2 0,125 0,1 1/ 1/ 1/V x 1 1,5 2 3 5 8 10 сжат. р x =р a (1/Vx) n 1 0,09 0 0,15 0 0,23 0 0,40 0 0,810 1,550 2,100 2,310 4,190 расш. р x =р b (1/V x ) n 2 0,326 0,540 0,790 1,320 2,540 4,640 6,170 6,710 6,710 3 ДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КРИВОШИПНО-ШАТУННОГО МЕХ А НИЗМА Расчет состоит в определении основных сил, действующих в КШМ и определении параметров маховика. Исходными данными для расчета являются: резу ль таты теплового расчета двигателя, конструктивный прототип двигателя, значение номиналь ной эф фективной мощности, полученной в тяговом расчете трактора, или автомобиля и значение номинальной частоты вращения коленчатого вала. По результатам расчета не об ходимо выполнить следующие листы графиче с кой части: 1лист - диаграмма газовых, инерционных и суммарных сил; 2лист - диаграммы сил N,Р ш ,K' и T, действующих в КШМ; 3 лист -диаграмма суммарного крутящего момента. 3.1 РАСЧЕТ УСИЛИЙ ДЕЙСТВУЮЩИХ В КШМ Определение усилий, действу ющих в КШМ, необходимо для рас чета деталей двигателя на прочность и определения на гру зок на подшипники. При расчете КШМ силы трения и тяжести не учитываем и принимаем, что коленвал вращается с постоянной угловой скоростью, а картер неподвижен. Таким образом, основные силы при расчете деталей КШМ - силы давления газов и инерции дви жу щих ся масс. Схе ма сил, действующих в КШМ, приведена на рис. 2. Так как на поршень во внутренней полости картера действует атмосферное давление, то избыточное давление газов на поршень определяем p г = p x - p о , (62) где p x - текущее абсолютное давление газов в цилиндре ( определяется по индикаторной диаграмме), МПа; p о - атмосферное давление (p о = 0,1 МПа). Вдоль оси ци линдра на поршень действует сила давления га зов и си лы инерции возврат но-по ступательное движущихся масс. Суммарное усилие по оси цилиндра, действующее на поршневой палец (кН): Р = Р г + Р j , (63) где Р г - силы давления газов, кН; Рj - си лы инерции возвратно-поступательно движущихся масс. Силы давления газов определяются (кН): , (64) где p x - текущее значение давления по индикаторной диаграмме, МПа; D - диаметр цилиндра, м. Для об лег че ния опре де ления Р У и дальнейше го ди намического расчета КШМ свернутую индикаторную диаграмму в координа тах p, V пре образуем в развер ну тую диаграмму в координатах p г , . Построение развернутой ин ди каторной диаграммы рекомендуется производить с использованием приближенного урав не ния для перемещения поршня отно си тельно верхней мертвой точки S x = R ((1+ /4)-( COS +( /4 COS 2 )) , (65) где = R/L ш - кинематиче с кий параметр КШМ (принимаем по прототипу двигателя). Решая уравнение (82) для разных , определяем соответствующие им S x . Причем достаточно произвести расчет для =(0...180), так как S x является симметричной функцией относительно точки =180 0 и имеет п е риод 360 0 . Полученные результаты заносим в таблицу 5. Отрезки по вертикали из точек Sx, соответствующих определенным до пересечения с кривыми свер ну той индикаторной диаграммы в масштабе p указывают текущее значение p x .По выражению (81) определяем Р г , используя полученные значения p x . Таб ли ца 5. Резуль та ты расчетов для построения развернутой индикаторной диаграммы , град впус 0 - 20 40 60 80 100 120 140 160 180 сжат 360 - 340 320 300 280 260 240 220 200 - расш 370 380 400 420 440 460 480 500 520 540 вып 720 - 700 680 660 640 620 600 580 560 - Sx/S 0 0,01 2 0,038 0,145 0,300 0,480 0,650 0,800 0,910 0,977 1 p x , M Па впук. 0,115 - 0,100 0,097 0,090 0,090 0,090 0,090 0,090 0,090 0,090 сжат. 4,205 - 2,270 0,760 0,650 0,230 0,130 0,110 0,100 0,95 0 - расш. - 6,728 6,700 2,450 1,250 0,760 0,600 0,400 0,350 0,330 0,326 вып. 0,115 0,115 0,115 0,115 0,115 0,115 0,150 0,150 0,230 - Рекомендуется расчет вести через 20 0 , включив также угол 370 0 (угол при котором p x = p max ) Воз мож но преоб разования диаграммы производить графическим методом Брикса, описание которого приведено в литературе. Как и в первом способе заполняем таблицу 5. Си лы инерции возвратно-поступательно движущихся масс (Кн): P j = -m j R 2 (cos + c о s2 )10 -3 , (66) где m j - при веденная масса возвратно-поступательно движущихся частей КШМ, кг; R - радиус кривошипа, м; - угловая скорость колен вала, рад/с; - угол поворота колен вала, град. На ча лом цикла работы двигателя считается ВМТ поршня в начале про цесса впуска ( = 0). При ве денная масса возвратно-поступательно движу щи хся частей состоит из массы компле к та поршня и части массы шатуна: m j = m п + (0,2...0,3)m ш , (67) где m п. - масса компле к та поршня, кг; m ш - масса условно возвратно-поступательно движущейся части шатуна, кг. Масса m j считается сосредото чен ной в центре поршневого пальца. В работе m п и m ш определяются: , (68) , (69) где m` п и m` ш - удельные массы, соот ве тственно поршня и шатуна прототипа расчетного двигателя (приложение 6), кг/м 2 . Угловая скорость коленвала (рад/с): = 2 n е н (70) В работе текущие значения сил Р j , Р r и Р в зависимости от угла поворота заносим в таблицу 6, причем Р определяем алгебраическим сло же нием Р r и Р j . За ви симость P = f( ) можно определить как графическим методом так и аналитическим. В курсовой работе реко мен дуется использовать аналитический метод, который при примерно равной с графиче с ким методом трудоемкости обеспечивает большую точность. Таблица 6. Результаты динамиче с кого расчета КШМ P г Р j P P ш N K T M i = RT 10 3 град кН кН кН кН кН кН кН Нм 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 20 720 Суммарная сила Р , действующая по оси цилиндра и приложенная к оси поршнево го па льца, раскладывается на две состав ляющие по за кону параллелограмма: - нормальную N = P t g , (88) и си лу S, действующую по оси шатуна , (89) Угол наклона оси шатуна к вертикали считается со знаком "+", если шатун отклоняется в сторону движения кривошипа, и со знаком "-" при отклонении в про ти воположную сторону. = arcsin ( sin ) (90) От действия силы S через шатун на шатунную шейку коленвала возникают силы: -радиальная (91) -тангенциальная (92) На шатунную шейку также действует центробежная сила К: K || = (0,7...0,8) m ш R 2 (93) Силы К | и К || направ ле ны по одной прямой, в связи с чем их равнодействующая: К = К | + К || (94) Радиальная сила считается положитель ной, ес ли действует к оси вращения коленвала и отри ца тельной, если - от оси вращения (К " - вс е гда отрицательна). Тангенциальная сила положительна, когда действует по направлению вращения коленвала и отрицате ль на, если - против направления вращения. Для сокращения объе ма рас четов значения входящих в уравнения тригонометрических функций [(cos + cos2 ), sin( + )/cos , cos( + )/cos и другие ] берем из заранее составленных таблиц (приложение 7...11). Зна че ния сил обычно берутся через 20 о поворота кривошипа. Все данные расчетов сводим в таблицу 6. Следует в таблице рассчитать независимо от шага угла , значения сил, соответствующих точке наибольшего давления по инди ка торной диаграмме точке Z и точке в 370. В этой же таблице следует привести значения крутящего момен та од ного цилиндра. Необходимо в курсовой работе также привести графики сил, действующих в КШМ: Р г , Р j , Р У , S, N, K` , T (рис. 3). В курсовой работе предполагается выполнение данного расчета с применением ПЭВМ, в час тно сти, с использованием пакетов программ EXSEL , Super Callk.5 , Quadropro и т.п. 3.2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ МАХОВИКА В реальном двига те ле даже при установившемся режиме угловая скорость колебле т ся в тече ние цик ла. Причиной тому является изменение кру тя щего мо мен та двигателя Мкр от которого зависит равномерность хода двига те ля. Коэффициент нерав но мерности хода : , (95) где max и min - соответственно максимальная и минимальная угловая скорость коленвала за цикл, рад/с; ср - средняя угловая скорость, ср = ( max + min )/2 : Ми ни ма льное и максимальное значения угловой скорости соответствуют точкам пересечения кривой суммарного крутящего момента всех цилиндров двигателя, с линией среднего момента (точки а и b, при наибольшей площади F изб - рис. 4). График суммарного крутящего момента получают следующим образом. Крутящий момент ( н м) одного цилиндра равен : М кр = T R , (96) где Т - текущее значение тангенциальной си лы (из ди намического расчета), н ; R - радиус кривошипа , м. Следо ва тельно, график тангенциальной силы в масштабе м = т R10 3 представляет собой и график крутящего момента одного цилиндра. У многоцилиндрового рядного двигателя следует сложить диаграммы крутящих моментов всех цилиндров с учетом сдвига фаз, определяемых порядком ра бо ты. Так у двух ци линдрового 4-х тактного двигателя с порядком работы 1-2-0-0 (с кривошипом под углом в 180 0 ) сдвиг фаз крутящего момента второго цили нд ра относительно первого составит 180 . У четыре х цилиндровых четырехтактных дви га телей отдельные диаграммы должны быть последовательно(по порядку работы) сдвинуты по фазе од на от носительно другой на 180 , шестицилиндровых - на 120 , у вось ми цилиндровых - на 90 , у двенадцатицилиндровых - на 60 . В курсовой работе сложение диаграмм производим табличным методом. Таблица 7. Резуль та ты расчета суммарного крутящего момента (для рядного двигателя) , град К р у т я щ и й м о м е н т , Нм 1 2 3 4 ....... i M кр 0 ....... 20 ....... 40 ........ ....... ....... ....... ....... ........ ....... ........ ........ = 720/i ........ В таб ли цу 7 по ре зу ль татам ди намиче с кого расчета, вносим и значения М кр , соотве т ствующих точке наибольшего давления для каждого цилиндра. В результате должна получиться диаграмма, в ко то рой М КР будет изменяться периодически с периодом равным: , (97) где i - число цилиндров. (Верно для i >= 4). Опре де ляем величину среднего крутящего момента. Для этого графически строим зависимость М кр = f( ) лишь для одного периода Q с достаточно крупным масштабом м . Для V-образных двигате лей по лучение диаграммы суммарного крутящего момента производим в следующем порядке. Вна ча ле суммируем с учетом сдвига фаз по порядку работы двигателя моменты первого ряда. Сдвиг фаз выполняется на угол: , (98) где i р - количество цилиндров одного ряда. Например, для 6-цилиндрового V-образно го дви га те ля с порядком работы 1-4-2-5-3-6 складывают моменты 1, 2 и 3 цилиндров, где момент 2-го цили нд ра сдвинут относительно 1-го на 240 , а момент 3-го на 480 относительно 1-го. Получаем диаграмму суммарно го мо мента 1-го ряда. Диаграмма второго ряда будет отличать ся лишь сдви гом по фазе на определенный угол (угол развала цилиндров, например 90 ). Поэтому, что бы полу чить диаграмму суммарного мо мен та двигателя, необходимо ди аграм му момента 1-го ряда суммировать с такой же диаграм мой, но сдви нутой на угол раз ва ла. Сложение также рекомендуется проводить таб лич ным методом. Для постро ения кри вой суммарного момента результаты расчета рекомендуется представить в таблице следующей формы (таблица 8). Таблица 8. Результаты рас че та суммарного крутящего мо мен та (для V-образного двигателя) , град К р у т я щ и й м о м е н т , Нм 1 2 ..... i Mp 1 Mp 2 M кр 0 ..... 20 ..... 40 ..... ..... ..... ..... ..... ..... ..... ..... ..... = 720/i ..... Вели чину среднего крутящего момента подсчитываем по формуле: (мм), (99) где F + - суммар ная пло щадь над осью абсцисс диаграммы, мм 2 ; F - - суммарная площадь под осью абсцисс диаграммы, мм 2 ; l - длина диаграммы, соотве т ствующая , мм (рис. 5). Допускается величину М ср. находить при одинаковых интервалах по непосредственно по таблице 7 или 8 проссумировав М кр в последней графе и разделив на число интервалов: , (99а) здесь n - число слогаемых m = n -1 – количество интервалов В том случае, если для какого то интервала приведена промежуточная точка в середине интервала, то для расчета М ср можно воспользоваться приведенной выше формулой, в числителе который под знаком суммы М кр для промежуточной точки взять с коэффициентом 0,5, а значение М кр по границам этого интервала с коэффициентом 0,75. При этом количество интервалов подставлять без учета промежуточных точек. Откладываем на графике М кр = f( ) прямую, для которой М кр = М ср . По лу чен ная ве ли чи на представляет собой индикаторный крутящий момент, тогда эффективный крутящий момент: М е = М ср з м , (100) где з м - механический КПД По лу чен ный результат можно сравнить с полученным ранее М е и оценить ошибку. Опре де ляем площадь F изб - наи большая за период , превышающая М ср по графику. Соответствующая ей избыто чная ра бота (Н м): L изб = F изб м , (101) где F изб - избыточная площадь, мм 2 ; м - масштаб крутящего момента, Нм/мм; - масштаб угла поворота коленвала, рад/мм. Избыточная работа представляет собой работу крутящего момента за время от = min до = max . Определяем момент инерции всех движущихся масс, приведенных к оси коленвала (кг м 2 или Нм с 2 ) , (102) где - коэффициент неравномерности хода. Допускаемые значения ко эф фициента нерав но мерности хода составляют, для тракторных двигателей = 0,003...0,01; для автомобильных = 0,01...0,02. Чем больше цилиндров, тем меньше . Угловая ско рость ср = 2 n е . Задаваясь коэффициентом неравномерности хода и учитывая, что момент инерции маховика Jм = (0,8-0,9)Jo , опре деляют Jм . Как правило маховик выполнен в виде диска или диска с массивным ободом и сред ний ди аметр проходит через центр тяжести половины по пе речного сечения обода маховика. , (103) где m м - масса маховика, кг; D ср - средний диаметр, м. Если маховик выполнен в виде диска, то ( D м -наружный диаметр маховика Задаваясь значением D ср = (2...3)S находим массу маховика. Здесь S - ход поршня. Рассчитанный маховик необходимо проверить на условия прочности по окружной скорости (м/с) на внешнем ободе маховика: V м = D м n , (104) где n - максимальная частота вращения ко лен вала, с -1 . Допустимые значения окружной скорости махови ков: для чугунных - V м <= 70 м/с ; для стальных - V м <= 100 м/с; для стальных штампованных - V м <= 110 м/с. 4. РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ РЕГУЛЯТОРНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДВИГАТЕЛЯ И ТЯГОВОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТРАКТОРА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПЭВМ 4.1 ПОДГОТОВКА ИСХОДНЫХ ДАННЫХ ДЛЯ РАСЧЕТА НА ПЭВМ По результа там тя гового расчета трактора и теплового расчета двигателя готовятся исходные данные для расчета на ПЭВМ регуляторной харак те ристики двига те ля и тяговой характеристики трактора и сводятся в таблицу 9. Таблица 9. Исходные данные для расчета на ПЭВМ. Наименование Обознач е ние Единицы измерения Величина 1 Номинальная мощность двигателя N ен кВт 17,1 2 Номинальная частота вращения n ен об/мин 29 3 Номинальный удельный расход g ен г/кВт ч 250 4 Мощность снимаемая с ВОМ N ВОМ кВт 4 5 КПД трансмиссии тр 6 КПД привода ВОМ вом 7 Радиус ведущего колеса r k м 0,6 8 Количество передач z 7 9 Передаточные числа трансмиссии i тр 72 10 Масса трактора m э т 1,492 11 Коэффициент сцепления сц 0,8 12 Коэффициент качения f 0,06 13 Коэффициент сцепной массы к 0,77 4.2 РАСЧЕТ РЕГУЛЯТОРНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДВИГАТЕЛЯ Основой для расчета и построения тяговой характеристики трактора является регуляторная характеристика двигателя. Регуляторная характери с тика двигателя имеет две ветви: регуляторную - при n е >= n ен и скоростную или корректорную - при n е < n ен . На корре к торной ветви характери сти ки значения эффективной мощности N е и удельного эффективного расхода топлива g е рассчиты вают в за висимости от частоты вращения коленчатого вала двигателя n е по формуле: N е = N ен (а x + bx 2 - cx 3 ) (105) g е = g ен (a 1 - b 1 x + c 1 x 2 ) , (106) где a, b, c, a 1, b 1 , c 1 - опытные ко эф фициенты, усредненные значения которых в зависимости от типа двигателя можно принять по табл.10. x = n е / n ен - от носи тельная частота вращения коленчатого вала двигателя. Таблица 10. Значение опытных коэффициентов. Тип двигателя а b c a 1 b 1 c 1 Дизели с нераздельной камерой сгорания 0,87 1,12 1 1,55 1,55 1 Дизели с предкамерой 0,6 1,4 1 1,2 1,2 1 Дизели с вихрекамерой 0,7 1,3 1 1,35 1,35 1 Карбюраторные 1 1 1 1,2 1,0 0,8 Оста ль ные параметры двигателя определяются из следующих соотношений: - крутящий момент двигателя ; (107) - часовой расход топли ва G е = 10 3 g е N е (108) На регуляторной ветви принимается, что момент M е и часовой расход изменяются линейно от номинальных значений до M е = 0 и G т = G тхх при n е = n хх . Крутящий момент на валу двигателя определится: , (109) где я р = 1.07...1.08 - коэффициент оборотов холостого хода. Эффективная мощность N е = 2 M е n е 10 -3 . (110) часовой расход топлива , (111) где я т - коэффи ци ент, учитывающий долю расхода топлива на холостом ходу от номинального режима яя т = 0.25...0.3. удельный расход топлива ; (112) 4.3.РАСЧЕТ ТЯГОВОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТРАКТОРА При рас чете тяговой характери с тики трактора определяются для заданных значений я и f, величи ны те оретической и действительной скорости (Vт , Vд ), касательной силы тяги и крюкового усилия (Pк и Pкр ), крюковой или тяговой мощности Nкр, удельного крюкового расхода топлива g кр в функции оборотов дизеля на к а ждой передаче и значения тягового КПД при номинальной нагрузке дизеля. Расчетные формулы имеют вид: , м/с (113) v д = v т (1 - ),м/с , (114) где - буксование. При расчете буксования использовались формулы, полу чен ные путем аппрокси ма ции усредненных опытных кривых буксования для различных агрофонов. Для колесных тракторов: ; при (115) = при (116) Для гусеничных тракторов: = 0.938y-3.203y 2 +2.896y 3 при y > 0.5; = 0.06y при , где Касательная сила тяги ,кН (117) Сила сопротивления качению трактора P f = f gмэ , кН (118) Крюковое усилие P кр = P к - P f , кН (119) Крюковая мощность N кр = P кр v д , кВт (120) Удельный крюковой расход топлива ; г/кВт ч (121) Тяговый КПД ; (122) Программа расчета на ПЭВМ приведена в приложении 17. 4.4 ПОСТРОЕНИЕ ТЯГОВОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТРАКТОРА Определив основные технико-экономические параметры двигателя и трактора в целом приступают к построению теоретиче с кой тяговой харак те ри стики, которая позволяет получить наглядное представление о тя го вых и топливо экономических показателях трактора на раз лич ных режи мах его ра боты. Те орети ческая тяговая характеристика состоит из двух частей - нижней и верхней. Нижняя часть графика имеет вспомо га тель ное зна чение и служит для на не сения основных ис хо дных параметров тракторного двигателя. В вер хней час ти графика наносится ряд кривых, показывающих, как в заданных почвенных условиях, при установившем ся дви жении на горизонтальном участке, в зависимости от нагрузки на крюке трактора изменяются его основные эксплуатационные показатели: буксование ведущих органов, скорость движения, тяговая мощность, удельный расход топлива и тяговый КПД трактора. Гра фи ческое построение теоретичес кой тя говой характеристики трактора произ води тся в такой последовательности. Лист чертежной или милли мет ровой бумаги размером 594х420 делится на две части: верхнюю и нижнюю (рис.6). Затем посередине листа проводится ось абсцисс и от начала координат О' в принятом масштабе откладывается для каждой передачи максимальная касательная сила тяги, подсчитанная по формуле: (123) и номинальная (124) где M е max - максимальный крутящий момент двигателя, кНм; M е н - кру тя щий момент двигателя при номинальной частоте вращения коленчатого вала; i трi - пе ре даточное число трансмиссии на i-ой передаче; я тр - КПД трансмиссии; А i - коэффициент пропорциональности для i-ой передачи. С учетом того , что касательная сила тяги трактора прямо пропорциональна кру тя щему моменту двигателя, по оси абсцисс от точки О' для каждой за дан ной передачи в приня том мас штабе наносятся крутящие моме н ты двигателя M е max и M е н соответственно касательным силам тяги P к max и P к н . Вправо по оси абсцисс от точки О' до точки О откладывается величина силы сопротивления качению P f . Полученная точка О будет являться началом координат непосредственно тяговой характеристики трактора. По оси абс цисс в мас шта бе ка сательной силы от точки О отсчитывается сила тяги на крюке трактора, определяемая по формуле P кр = P к - P f , а по оси ординат вверх для каждой передачи откладываю т ся в сво их мас шта бах тя говые показатели трактора в функции от усилия на крю ке (бук сование движителей, скорость движения, тяговая мощность на крюке, удельный расход топлива и тяговый КПД ). За тем по оси ординат вниз наносятся масштабные шкалы эффектив ной мощ ности, часового расхода топлива и частоты вра ще ния коленчатого вала двигателя с таким расчетом, чтобы графики в регуляторной зоне не пересе ка лись. Далее с учетом того, что для каждой передачи будет свой масштаб , по оси крутящего момента строится регуляторная характеристика двигателя в функции М е. При этом образуются пучки кривых N e с общим центром в точке О`, кривые G т с общим центром в точке G тх и пучок кривых n е с об щим цен тром в точке n ех - соответствующие холостому ходу двигате ля. Точ ки пе ре гиба (вершины) кривых всех показателей регуляторной характеристики двигателя должны находиться на го ри зонтальной прямой и по вертикали соответствовать номинальным моментам двигателя. Нанесенные кривые на график регу ля торной хара к теристики для к а ждой передачи до лжны за канчиваться при максимальных значениях крутящего момента. При передаче части эффек тив ной мощности двигате ля че рез ВОМ пучки кривых N е имеют общий центр в точке N евом , пучки кривых G т имеют общий центр в точке G' тх и пучки кривых n е - в точке n' е . Здесь N евом, n' е и G' тх - мощность, час то та вращения и часовой расход топлива соответствующие на регуля тор ной характеристике значению крутящего момента двигателя, передающего через ВОМ , Их значение удобнее всего определить по регуляторной характ е ристике как функции крутящего момента : . При построении регуляторных характеристик по результатам расчета на ПЭВМ, учитывая линейную связь крутящего момента двигателя, Р к и Р кр , удобнее откладывать значения параметров двигателя ( N e , G т , n e ) как функцию Р кр на соответствующей передаче, а на полученных графиках провести оси М е ( по числу передач ) отметив на них лишь значения М е max и М е н . 4.5 АНАЛИЗ РАСЧЕТНЫХ ПАРАМЕТРОВ ТРАКТОРА И ТЯГОВЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ТРАКТОРА В этом разделе, который, является заключительным по первой части курсовой работы, следует привести основные расчетные п а раметры трактора: эксплуатационную массу, мощность двигателя, часовой и удельный эффективный расход топлива на номинальном режиме, диапазон тяговых усилий и скоростей на различных перед а чах и сравнить их с параметрами трактора – прототипа. Отметить на сколько соответствуют заданию полученные пок а зания . Привести в виде таблиц и, рекомендуемая форма которой приведена ниже, основные показатели тяговой характеристики тра к тора для заданных агрофонов. Таблица 11. Основные показатели тяговой характеристики трактора агрофон Пар а метр Режим раб о ты Значения на передачах 1 2 3 ...... Z N кр ,кВт Р кр , кН Vd , м/с , % т , % g кр , г/кВт*ч При ном и нальной загру з ке ДВС. N кр ,кВт Р кр , кН Vd , м/с , % т , % g кр ,г/кВтч М е мах з мах . При анализе тяговой характеристики необходимо: - назвать передачи, на которых достигается максимальная крюк о вая мощность и тяговый КПД; - для каждой передачи указать диапазон тягового усилия, в кот о рых реализуется наибольшая тяговая мощность; - отметить, как отразилась изменение агрофона на основных пок а зателях тяговой характеристики трактора и назвать причины влияния вл агрофона на пок а затели тяговой характеристики.
1Архитектура и строительство
2Астрономия, авиация, космонавтика
 
3Безопасность жизнедеятельности
4Биология
 
5Военная кафедра, гражданская оборона
 
6География, экономическая география
7Геология и геодезия
8Государственное регулирование и налоги
 
9Естествознание
 
10Журналистика
 
11Законодательство и право
12Адвокатура
13Административное право
14Арбитражное процессуальное право
15Банковское право
16Государство и право
17Гражданское право и процесс
18Жилищное право
19Законодательство зарубежных стран
20Земельное право
21Конституционное право
22Конституционное право зарубежных стран
23Международное право
24Муниципальное право
25Налоговое право
26Римское право
27Семейное право
28Таможенное право
29Трудовое право
30Уголовное право и процесс
31Финансовое право
32Хозяйственное право
33Экологическое право
34Юриспруденция
 
35Иностранные языки
36Информатика, информационные технологии
37Базы данных
38Компьютерные сети
39Программирование
40Искусство и культура
41Краеведение
42Культурология
43Музыка
44История
45Биографии
46Историческая личность
47Литература
 
48Маркетинг и реклама
49Математика
50Медицина и здоровье
51Менеджмент
52Антикризисное управление
53Делопроизводство и документооборот
54Логистика
 
55Педагогика
56Политология
57Правоохранительные органы
58Криминалистика и криминология
59Прочее
60Психология
61Юридическая психология
 
62Радиоэлектроника
63Религия
 
64Сельское хозяйство и землепользование
65Социология
66Страхование
 
67Технологии
68Материаловедение
69Машиностроение
70Металлургия
71Транспорт
72Туризм
 
73Физика
74Физкультура и спорт
75Философия
 
76Химия
 
77Экология, охрана природы
78Экономика и финансы
79Анализ хозяйственной деятельности
80Банковское дело и кредитование
81Биржевое дело
82Бухгалтерский учет и аудит
83История экономических учений
84Международные отношения
85Предпринимательство, бизнес, микроэкономика
86Финансы
87Ценные бумаги и фондовый рынок
88Экономика предприятия
89Экономико-математическое моделирование
90Экономическая теория

 Анекдоты - это почти как рефераты, только короткие и смешные Следующий
Глядя на здание Пенсионного фонда, невольно думаешь, что наши пенсионеры не вылезают с Канар.
Anekdot.ru

Узнайте стоимость курсовой, диплома, реферата на заказ.

Обратите внимание, реферат по транспорту "Основы теории трактора и автомобиля", также как и все другие рефераты, курсовые, дипломные и другие работы вы можете скачать бесплатно.

Смотрите также:


Банк рефератов - РефератБанк.ру
© РефератБанк, 2002 - 2016
Рейтинг@Mail.ru