Реферат: Устойчивость работы объектов промышленности в чрезвычайных ситуациях - текст реферата. Скачать бесплатно.
Банк рефератов, курсовых и дипломных работ. Много и бесплатно. # | Правила оформления работ | Добавить в избранное
 
 
   
Меню Меню Меню Меню Меню
   
Napishem.com Napishem.com Napishem.com

Реферат

Устойчивость работы объектов промышленности в чрезвычайных ситуациях

Банк рефератов / Военная кафедра, гражданская оборона

Рубрики  Рубрики реферат банка

закрыть
Категория: Реферат
Язык реферата: Русский
Дата добавления:   
 
Скачать
Архив Zip, 42 kb, скачать бесплатно
Заказать
Узнать стоимость написания уникального реферата

Узнайте стоимость написания уникальной работы

19 Московский Государственный Горный Университет Кафедра Гражданской обороны Курсовая работа по теме: "Устойчивость работы объектов промышленности в чрезвычайных си туациях" Выполнила: студентка 3-го курса Москва 2006 Содержание 1. Содержание……………………… …………………………………2 2. Содержание задания…… ………………………………………….3 3. Оценка устойчивости р аботы объекта к воздействию воздуш ной ударной волны………………………………………..3 4. Оценка устойчивости о бъекта к тепловому воздействию из лучения от очага пожара……………………………… ……….8 5. Оценка химической обс тановки………………………………...15 6. Мероприятия по повыш ению устойчивости работы объекта промышленности в чрезвычайной ситуац ии при воздействии воздушной ударной волны от взрыва углеводородной см еси, теплового излучения при возникновении пожара на складе ГСМ, химичес кого заражения объекта промышленности…..18 Содержание задания. На химически опасном объекте, расположенном на удалении … км от объекта промышленности, сосредоточены запасы силь нодействующих ядовитых ве щ еств (СДЯВ). В случае аварии на объекте возможен: - взрыв пропана и образов ание воздушной ударной волны; - образование облака зар аженного воздуха и распространение его в направле нии объекта; - возникновение пожаров от вторичных факторов поражения. Оценка возможных разруш ений от избыточного давления ударной волны на объектах горнодобывающей промышленности. Разрушение зданий и сооружений мож ет происходить от различных причин и, прежде всего от аварий на базах и ск ладах взрывчатых веществ и горючесма зочных материалов, на нефтеперера батывающих и химических производствах, тру бопроводах, при разрушении р езервуаров и цистерн в ходе транспортировки сниженных углеводородных газов, а также от избыточного давления ударной волны ядерного взрыва. Степень разрушения конкретных зданий и сооружений при воздействии уд арной волны определяется главным обра зом избыточным давлением / P ф /. Оценить устойчивость объекта горнодобывающей промыш ленности при во з действии ударной волны - это, значит, оп ределить максимальные значения ве личины избыточного дав ления, при которых здания и сооружения объект а мо гут по лучить различной степени разрушения, с тем, чтобы выявить сла бые со оружения, определить мероприятия и выполнить их заблаговременно , в период реконструкции или расширения производства. Целесообразным пределом повышения устойчивости при нято считать так ое значение поражающих факторов, при ко тором восстановление поврежден ного объекта возможно в ко роткие сроки и экономически оправдано, а это в озможно при получении на объектах горной промышленности слабых и час ти чно сред них разрушений. При сильных разрушениях восста новление объек та обычно нецелесообразно, а при полном разрушении - невозможно. На основе анализа результатов расчетов возможных раз рушений де лаются выводы и предложения, в которых отража ются наиболее уязвимые эл ементы объекта и мероприятия по повышению устойчивости отдельных здан ий и со оружений и всего технологического комплекса горного предприяти я в целом. Определение избыточного давления ударной волны при взрыве углеводородной смеси. При возникновении аварийных ситуаций со сжиженными у глеводородными газами типа ацетилен, метан, этан, про пан, бутан, пентан, э тилен, пропилен, бутилен и др. про исходит интенсивное их испарение. Пары и газы образуют взрывчатую смесь с воздухом - УВС (углеводородную воздуш ную смесь), взрыв которой может привести к значительным разрушениям и по жарам. При взрыве углеводородной воздушной смеси различают две зоны действи й: детонационной волны в пределах обла ка УВС и воздушной ударной волны за пр еделами облака УВС. Параметры взрыва углеводородной воздушной смеси за висят от расстояния до центра взрыва и от состава УВС. Анализ аварии показывает, что при разрушении емко стей не весь продукт, находящийся в цистернах (резервуа рах) в сжиженном состоянии, переходит во взрывчатую угле водородную воздушную смесь. В зоне облака, в пределах ко торого действует детонационная волна, избыточное давление во фронте ее в пределах принимается постоянным и оно равно Р = 17кгс/см. Зона действия воздушной ударной волны начинается сразу же за внешней границей углеводородной воздушной смеси, т.е. за r 0 . Избыточное давление во фронте воздушной ударной волны ( P ф ) изменяетс я в зависимости от расстоя ния до центра взрыва. Производимые расчеты соответствуют усредненным фи зико-механически м и энергетическим характеристикам идеа лизированной схемы взрыва обл ака угле водородной воздушной смеси в форме полусферы в взрывом в ее цен тре. Зная массу сжиженных углеводородных газов в цистерне (резервуаре, хран и лище) и пользуясь данной методикой, можно прогнозировать возможное из бы точное давление во фронте воздушно ударной волны, а, следовательно, и о пре делять характер разрушений зданий и сооружений на объек тах и объем ы вос становительных работ. Кроме того, данные прогнозирования дают воз можность определять безопасные расстояния при расположении хранилищ с о сжиженны ми угле водородными смесями от предприятий горной промышлен ности и дру гих народнохозяйственных объектов. Зона облака углеводородно-воздушной смеси 1. Начальный радиус облака УВС определяется по фор муле 3 r 0 = 18,5 Q ,м Где Q - масса углеводородных газов в топливно- воздушной смеси (ТС), определенное по формуле Q = K н Q н ,т Где Q н - масса сжиженных угл еводородных газов в цистерне (резервуаре, хранилище) до взрыва,т; К н - коэффициент перехода сжиженного продукта в УВС, значение которого принимается равным К н = 0,6-0,8. 2. Избыточное давление ( P ф ) воздушной ударной в олны оп ределяется из соот ношения – r / r 0 , где r - расстояние от центра взр ыва до объекта (здания, сооружения),м. Значения облака УВС в зависимости от массы углеводородны х газов в смеси Ма сса горючего в смеси ТС,т r 0 ,м Масса горючего в смеси ТС,т r 0 , м 10 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 650 40 68 86 98 108 117 124 131 136 142 147 156 700 800 900 1000 1500 2000 2500 3000 3500 5000 6500 10000 164 172 179 185 212 233 251 267 281 317 344 399 Параметры воздушной уда рной волны как функции отношения r / r 0 r/r 0 P ф , кгс/см 2 r/r 0 P ф , кгс/см 2 0,3-1,0 1,0025 1,005 1,01 1,02 1,04 1,06 1,08 1,1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 2,5 3 3,5 17 13,71 13,28 12,32 10,72 8,14 6,21 5,68 5,38 3,96 2,99 2,38 1,95 1,68 1,12 0,82 0,63 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 20 25 30 40 0,5 0,38 0,28 0,22 0,18 0,15 0,13 0,12 0,1 0,09 0,08 0,078 0,05 0,048 0,03 0,025 Исходные данные для оценки устойчивости зданий и сооружений объек та от воздушной ударной волны при взрыве углеводородной воздушной смес и (УВС) Q н = 60 т – масс а сжиженных углеводородных газов в хранилище; К н = 0,6 – коэффициент перехода сжиженн ого продукта в УВС; r = 0,7 км – расстояние от центра в зрыва до объекта; = 2,5 – коэффициент, у читывающий характер (угол) встречи ударной волны с препятствием. Определить: 1. Избыточное давление воздушной ударной волны на объекте. 2. Возможные разрушения о тдельных сооружений на поверхности шахты. Решение: 1) Определяем количество пропана, перешедшего в облако углеводородной воздушной смеси ( Q ) по формуле: Q = K н Q н = 60 0,6 = 36т. Определяем нач альный радиус детонационной волны облака () углеводородной воздушной см еси по формуле: 3 3 r 0 = 18,5 Q = 18,5 36 = 61м Такой же резуль тат получим и путем интерполяции значений в таблице 1. 2) Определяем избыточное давление ( P ф ) во фронте воздушной ударной волны из математической зависимости , где r – расстояние до шахты от цен тра взрыва. r / r 0 = 700/61 = 11,47 Из таблицы 2 находим, что отн ошение r / r 0 = 11,47 соответствует избы точному давлению ( P ф ) , равному 0,12 кгс/см 2 . Далее учитываем характер встречи ударной волны с препятствием. Установ лено, что при расположении зданий и сооружений перпендикулярно распро с транению ударной волны избыточное давление возрастает и будет в 2-2,5 раза больше (таблица 2). Для дальнейших расчетов принимаем минимальное значе н ие коэффициента ( ), р авное 2. Тогда избыточное давление ударной волны при перпендикулярной вс трече с препятствием будет равно: P ф = 0,12 2,5 = 0,3кгс/м 2 . Определение степени возможных разрушений отдельных объектов горн ого предприятия: По таблице «Зависимость степени разрушения зданий от величины из быточного давления ударной волны» определяем степень разрушения отдел ьных объектов шахты при избыточном давлении P ф = 0,3кгс/м 2 . Характер разрушений зданий и сооружений поверхности ш ахты: Надшахтное здание главного ствола - слабое. Надшахтное здание вспомогательного ствола – слабое. Здание вентиляционных установок – слабое. Здание электроподстанции – среднее. Административно-бытовой комбинат – слабое. Галереи решетчатой конструкции – среднее. Радио и электронная аппаратура для управления производством – средне е. Наземные резервуары с ГСМ – среднее. Убежища, копры, подземные кабельные линии, тоннели и перегрузочные стан ции сохраняются полностью. По результатам оценки устойчивости от дельных сооружений шахты составляем таблицу, в которой графически отоб ражаем слабые, средние, сильные и полные разрушения. Таблица устойчивости зданий, сооружений и оборудования шахты к воздей ствию ударной волны. № п/п Наименование объекта Характеристика объекта Степень разрушени я при избыточном давлении P ф , кгс/см 2 01 02 03 04 05 06 1. Копер Башенный ме таллический 2. Надшахтное здание главного ствола Ж.б. каркас, стены-панели из ячеист ых бетонов 3. Надшахтное здание вспомо гательного ствола Ж.б. каркас 4. Здание венти ляторных уста новок Одноэтажное с ж.б. каркасом 5. Здание элек троподстанции Кирпичное, бескаркасное 6. Администра тивно-бытовой комбинат Ж.б. каркас, двери и окон ные рамы д ере вянные 7. Галерея Решетчатая конструкция, стены из волни стых асбесто цемент ных лис тов 8. Радио и элек тронная аппара тура Система управ ления произ водство м 9. Кабельные электролинии По дземные 10. Склад ГСМ Н аземные ре зервуары Условные обозначе ния - сла бые разрушения - сильные разрушения - средние разрушения - полные разрушения Заполнив эту таблицу, находим предел устойчивости каждого объекта шахт ы к воздействию ударной волны (по нижней границе диапазона средних разру ше ний): копер – 0,5; надшахтное здание главного ствола – 0,4; надшахтное здан ие вспомогательного ствола – 0,4; здание вентиляторных установок – 0,4; зда ние электроподстанции – 0,2; административно-бытовой комбинат – 0,4; галер еи – 0,2; радио и электронная аппаратура – 0,2; склад ГСМ – 0,2кгс/см 2 . По наименее устойчивому сооружению, существенно влияющему на работу вс его объекта, находим предел его устойчивости. У нас этими сооружениями я вляются здание электроподстанции, склад ГСМ - P ф min = 0,2 кгс/см 2 . Отсюда следует, что предел устойчивости тех нологического комплекса оъекта в целом (по минимальному пределу устойч ивости входящих в его состав элемен тов) равен P ф = 0,2кгс/см 2 . При других, более высоких параметрах избыточ ного давления объект в целом будет не устойчив к воздей ствию уд арной волны. Вывод: Следовательно, в целях обеспечения бесперебойной работы шахты в ч резвы чайных ситуациях необходимо повысить устой чивость здания элект роподстан ции с находящимся в ней электрооборудованием, радио и электро нной аппара турой для управления производством и склад ГСМ. Кроме того, н еобхо димо повысить устойчивость надшахтных зданий главного и вспомог ательных ство лов, здания вентиляторных установок, административно-быт ового комбината и цистерн с ГСМ. Оценка устойчивости объе кта к тепловому воздействию излуче ния от очага пожара Прогнозирование обстановки в районе пожароопасного объекта Решение типовых задач по оценке пож арной обстановки - определяется до пустимой продолжительности теплово го облу чения элементов объекта горно добывающей промышленности, миним ального безопасного расстояния для пер сонала и эле ментов объектов от очага пожара и теплового потока падаю щего на поверхность элемента объе кта при пожаре, допусти мых размеров территории горения, исключающих ра спростра нение пожара на расположенные рядом объ екты. Основные закономерност и протекания тепловых процессов при горении и их влияние на образование новых очагов возгорания на объектах горнодобывающей промышленности. В очагах возникновения по жаров происходит реакция го рения, в результате которой выделяется в ок ружающую среду большое количество тепла. Под дли тельным воздействием т е пла материалы, конструкции, оборудование и отдель ные предметы, оказав шиеся в зоне действия высокой температу ры, претерпева ют различные раз рушения, подвергаются де формации или уничтожаются пол ностью - сгорают. Продолжительность тепловых процессов в очаге пожара. Продолжительность горения при пожаре в помещении (соору жении) определя ется многими факторами. Наиболее важными, среди которых являются велич и на пожарной нагрузки помеще ния (сооружения), скорость выгорания горюч их материалов и условия газообмена. Под пожарной нагрузкой понимается масса всех горючих и трудногорючих материалов, находящихся в помещении (со оружении) или на открытом про стр анстве. В пожарную на грузку входят также конструктивные элементы зда н ий (со оружений). Скорость выгорания жидких, твердых веществ и материа лов характеризуе тся потерей массы в единицу времени с единицы площади пожара в зоне горе ния. Условия газообмена определяются степенью раскрытия к взаимным распол о жением проемов (дверных, оконных, венти ляционных люков, световых фонар ей и др.), высотой и объе мом помещений. Процесс горения, как показывают специальные исследо вания, протекает н е равномерно. Его можно разделить услов но на три периода. Первый период соответствует развитию горения из на чального очага воз гора ния до общего воспламенения в объе ме помещения (сооружения). Продол жи тельность этого перио да изменяется в широком диапазоне и может дост игать не скольких часов при ограниченных условиях газообмена. Для помещ ений средних размеров (административные, жилые и иные здания) при недост аточ ном газообмене он составляет 30...40 минут, а при оптимальном газообмене и негорючей облицовке стен - 15...18 мин. В этот период распростране ние пожара происходит преимущественно за счет передачи тепла вследствие конвекц ии и теплопроводности, при этом температура в различных зонах помещения (со оружения) су щественно различается. Во второй, основной период развития пожара огорает основная часть горю че го материала (до 80%) практически с постоянной скоростью. Среднеобъемна я температура повыша ется до максимального значения. Передача тепла про исхо дит в основном излучением. Третий период соответствует периоду затухания пожара. Происходит мед ленное догорание угольного остатка, темпе ратура снижается. Таким образом, продолжительность горения в очаге воз горания больше, ч ем на других участках пожара, на величи ну времени первого периода разви тия по жара. В условиях пожара, горения топлива, материалов, сильно нагретых поверхн о стей большую пожарную опасность представляет лучистый теплообмен. Пр и = +800 град. С и выше теплообмен между телами происходит практически лишь з а счет излучения, доля конвективного тепла при этом не значительна. Если тело полностью поглощает падающую на него лучи стую энергию, оно н азывается абсолютно черным. Близкими по своим свойствам к таким телам мо жно считать черное сукно, черный бархат, вода и сажа. Тело, полностью отражающее падающую на него лучистую энергию, называ е тся абсолютно белым. К таким телам с из вестной степенью приближения мож но отнести предметы из полированных металлов. Тела, полностью пропускающие всю падающую на них лу чистую энергию, наз ываются абсолютно прозрачными или диа термичными. Примерно такими свой ствами обладают тонкие слои сухого воздуха, одно- и двухатомные газы в чи стом виде (кислород, водород и азот). Лучистый обмен между двумя плоскопараллельными по верхностями, разме ры которых значительно больше промежут ка между ними, выражаются уравне нием q 1,2 = пр C 0 ( T 1 /100) 4 – ( T 2 /100) 4 ,(1) где q 1,2 - резул ьтирующая плотность теплового потока между поверхностями F 1 и F 2 в лучистом теплообме не, вт/кв.м; пр - приведенная степень черноты: пр = 1/(1/ 1 + 1/ 2 - 1),(2) здесь 1 , 2 - степени черноты излучающей и облучаемой по верхностей; С 0 - коэффициент излучения абсолютно ч ерного тела, равный 5,7 Вт/(кв.м К); Т 1 ,Т 2 - температура поверхностей. Град.К. Пользуясь формулой (1), можно устанавливать возмож ность возгорания со с едних сооружений (объектов). Для этой цели вместо значения Т 2 подставляют либо значение предель но допустим ой температуры нагрева горючего материала кон струкций проверяемого о бъекта (сооружения) Т доп , либо в случае длительно го облучения горючих конструкций темпера туры его самонагре вания, либо зна чения температуры тления или самовоспламенения при пери одическом нагреве теплоот дающих поверхностей. Рассчитанную плотност ь теплового по тока q 1,2 сравнивают с критической плотностью облучения q кр для данного материа ла, ниже которой он в течение опреде ленного времени не воспламеняется. В еличи на q кр для горю чих веществ и материалов зависит в основном от их природы и врем ени облучения. Значения q кр при длительности облуче ния 15 мин. Под критической плотностью теплового потока понимает ся такая величи на теплового потока, при которой возможны самовоспламенение горючих об лу чаемых веществ, материалов или ожоги незащищенной кожи человека. При значении q 1,2 > q кр де лается вывод о возможности возгорания горючего материала конструкций ближайшего зда ния (сооружения) объекта горнодобы вающей промышленност и. Основной для расчета безопасных расстояний является урав нение лучист ого теплообмена между телами, разделенными непоглощающей средой: q кр > K б q = пр C 0 ( T и /100) 4 – ( T доп /100) 4 2,1 ,(1) где q кр - крит ическая плотность теплового потока для горю чего материала или кожи чел овека, Вт/кв.м; К б - коэффициент безопасности. Коэфф ициент безопасно сти при определе нии наименьших расстояний между здан иями и сооружениями выбирают в за висимости от категории пожар ной безо пасности их самих и технологических процессов. К б всегда выбирают больше единицы. q - вычисляемая плотность теп лового потока, Вт/кв.м; пр - приведенная степень черноты системы; С 0 - коэффициент излучения абсолютно черного тела, равный 5,7 Вт/(кв.м*К); Т и - температура излучающей поверхн ости, град.К; Т доп - допустимая температура на обл учаемой поверхно сти материала или коже человека, град.К; 2,1 - коэффициент облученности излучающей и облучае мой поверхно сти, в который в неявной форме входит искомое безопасное расстояние r . Средняя температура поверхности факела пламени прини мается: при горе нии легковоспламеняющих и горючих жидко стей - 1150 град.К, древесины и изде лий из нее - 1300 град.К, сжиженных газов - 1500 град.К. Сведения о температуре пламени некоторых материалов и веществ в услови ях наружного пожара приводятся в таблице Наименование горючих материалов Температура пламени, г рад.К 1 2 Бензин в резервуарах 1473 Газонефтяной фонтан 1127...1357 Древесина 1047...1147 Древесина в штабелях п иломате риалов 1127...1317 Дизельное топливо и нефть в ре зервуарах 1379 Диэтиловый эфир 1207 Калий металлический 727 Каучук 1247 Керосин тракторный в резервуарах 1373 Мазут в резервуарах 1273 Натрий металлический 827...927 Нефть и нефтепродукты в резер вуарах 1107...1207 Резинотехнические изд елия 1478 Стеариновая свеча 727...967 Торф 1027...1067 Целлулоид 1347...1547 Этиловый спирт 1147...1177 Степень черноты 1 факела пламени может быть приближен но прин ята сле дующей: при горении древесины и изделий из нее - 0,7, нефтепродуктов и дру гих коптящих жидкостей - 0,85. Коэффициент облученности 2,1 определяется по соответ ствующи м форму лам. Мы в своих расчетах будем пользоваться номограммой для опре деления 2,1 . Полный коэффициент об лученности 2,1 = 4 2,1 . Размеры F 1 факела пламени во время пож аров определяются следующим спо собом. Горизонтальный размер факела пламени равен ширине оконного проема при пожарах в зданиях первой и второй степени огнестойкости, ширине (длине) с гораемых зданий, складов лесоматериалов и т.д. высота факела пламени в ок онных проемах зданий первой и второй степени огнестой кости и на склада х лесоматериалов принимается равной их удвоенной высоте, а сгораемых зд аний - их высоте до конька крыши. При горении легко воспламеняющихся и горючих жидкостей в резервуарах форма пламени близка к конусу с основанием, равным диаметру резервуара D, и высотой 1,4D для легко воспламеняющихся и 1,2D для горючих жидкостей. При при ве дении проекции конуса к площади прямоугольника высота фа кела пла ме ни составит соответственно 0,7D и 0,6D. При прогнозировании возможности распространения пожара с одних объект ов на другие для определения плотности тепло вого потока используется у равнение (1). В этом случае вместо критической плотности теплового потока определяет ся фактическая плотность, которая сравнивается с критиче ск ой и делается вы вод о возможности возгорания или рас пространения горе ния с одного объекта на другой вследст вие теплового излучения. Интенсивность излучения зависит от ветра. Установлено, что плотность т еп лоизлучения при скорости ветра 3...5 м/с с подветренной стороны горящих о бъ ектов в среднем в 3 раза больше, чем с наветренной. При определении возможности пребывания людей и тех ники, около горящих объектов в уравнении (1) вместо q кр прин имается допустимая плотность облу чения человека q доп = 1050 Вт/кв.м, а вместо Т доп - предельно допустимая тем пе ратура нагревания кожи человека 313 гр ад.К. При определе нии пр вместо 2 подставляют степень че рноты кожного по крова человека к = 0,95. Для опреде ления безопасн ого в пожарном отношении расстояния между объектами необ ходимо из урав нения (1) найти числовое значение коэффициента об лученности 2,1 , а далее, зная основные геометрические размеры, из формул и номограммы полу чить численное значе ние r. Оценка возможности возг орания сооружения в результате лучистого теплообмена. 1. Записываем условие пожарн ой безопасности при К 6 = 1: пр C 0 ( T ф /100) 4 – ( T сам /100) 4 2,1 < q кр ,(1) пр - приведенная степень черноты; С 0 - коэффициент излучения абсолютно ч ерного тела, равный 5,7 Вт/кв.м К; Т ф - температура факела, град. К (опреде ляется в зависи мости от горящего ве щества по таблице) Т сам - температура самовозгорания об ъекта, град. К ( опре деляется по таблице по горючему материалу конструкци й проверяемого сооружения); 2,1 - полный коэффициент облученности, рассчитывается по специаль ными формулам; q кр - критическая плотность теплового потока для горюче го материала или кожи человека; 2. Определяем приведенную степень черноты пр = 1/(1/ ф + 1/ д - 1),(2) ф - степень черноты факела, определяется в зависимости от горяще го мате риала по таблице. д - степень черноты материала конструкций прогнозируе мого соо ружения, определяется по таблице. 3. Разбиваем площадь факела на четыре равных части. При нято пользоваться при ведении расчетов приведенной площа дью факела. Мы будем исходить из того, что источником го рения является горючий материал в круглой емкос ти. В та ком случае приведенная площадь факела будет характеризо ваться шириной равной диаметру емкости и высотой - 0,7 диаметра емкости. Тогда выс ота - а одной четверти приве денной площади факела равна половине диамет ра горя щей ем кости и высота ее - в = 0,35 диаметра той же емкости. 4. По номограмме по величинам отношений а/l и в/l опреде ляем четверть полно го коэффициента облученности – 2,1 , умножив полученную величин у на 4, по лучаем полный коэффи циент облученности. l - расстояние между горящим и пожароопасным объектом (сооружением). 5. Подставляем числовые значения в условие пожарной безо пасности, запис ан ное в первом пункте, и выполняем расчет. В результате проведенного рас чета получаем фактическую плотность теплового потока по условиям, зало женным в за даче либо имеющимся на конкретном объекте экономики. По луче нную рас четным путем плотность теплового потока срав ниваем со значен ием критиче ской плотности для материала конструкций проверяемого соо ружения и делаем вывод. Если фактическая плотность теплового потока превышает критическую, т о проверяемое сооружение загорится. Исходные данные для расчета пожароустойчивости пожаро оп асных сооружений в результате воздействия теплового из лучения от возм ожного очага пожара, возникшего на складе ГСМ объекта горнодобывающей п ромышленности (направление ветра в сторону ПООС, материал конструкции П ООС – древе сина). Горящий материал – Мазут. d = 15,18м – диаметр резервуара. L = 27м – удаление пожароопасног о сооружения от очага пожара. V = 4,5м/с – скорость ветра. C 0 = 5,7Вт/кв.м К – коэффициент излучения абсолютно черного тела. Решение: 1) Записываем условие пож арной безопасности при К 6 = 1: 2) пр C 0 (T ф /100) 4 – (T сам /100) 4 2,1
1Архитектура и строительство
2Астрономия, авиация, космонавтика
 
3Безопасность жизнедеятельности
4Биология
 
5Военная кафедра, гражданская оборона
 
6География, экономическая география
7Геология и геодезия
8Государственное регулирование и налоги
 
9Естествознание
 
10Журналистика
 
11Законодательство и право
12Адвокатура
13Административное право
14Арбитражное процессуальное право
15Банковское право
16Государство и право
17Гражданское право и процесс
18Жилищное право
19Законодательство зарубежных стран
20Земельное право
21Конституционное право
22Конституционное право зарубежных стран
23Международное право
24Муниципальное право
25Налоговое право
26Римское право
27Семейное право
28Таможенное право
29Трудовое право
30Уголовное право и процесс
31Финансовое право
32Хозяйственное право
33Экологическое право
34Юриспруденция
 
35Иностранные языки
36Информатика, информационные технологии
37Базы данных
38Компьютерные сети
39Программирование
40Искусство и культура
41Краеведение
42Культурология
43Музыка
44История
45Биографии
46Историческая личность
47Литература
 
48Маркетинг и реклама
49Математика
50Медицина и здоровье
51Менеджмент
52Антикризисное управление
53Делопроизводство и документооборот
54Логистика
 
55Педагогика
56Политология
57Правоохранительные органы
58Криминалистика и криминология
59Прочее
60Психология
61Юридическая психология
 
62Радиоэлектроника
63Религия
 
64Сельское хозяйство и землепользование
65Социология
66Страхование
 
67Технологии
68Материаловедение
69Машиностроение
70Металлургия
71Транспорт
72Туризм
 
73Физика
74Физкультура и спорт
75Философия
 
76Химия
 
77Экология, охрана природы
78Экономика и финансы
79Анализ хозяйственной деятельности
80Банковское дело и кредитование
81Биржевое дело
82Бухгалтерский учет и аудит
83История экономических учений
84Международные отношения
85Предпринимательство, бизнес, микроэкономика
86Финансы
87Ценные бумаги и фондовый рынок
88Экономика предприятия
89Экономико-математическое моделирование
90Экономическая теория

 Анекдоты - это почти как рефераты, только короткие и смешные Следующий
Робот не может ответить отказом на предложение человека выпить или своим бездействием допустить, чтобы человек напился один.
(первый закон российской робототехники)
Anekdot.ru

Узнайте стоимость курсовой, диплома, реферата на заказ.

Обратите внимание, реферат по военному делу, гражданской обороне "Устойчивость работы объектов промышленности в чрезвычайных ситуациях", также как и все другие рефераты, курсовые, дипломные и другие работы вы можете скачать бесплатно.

Смотрите также:


Банк рефератов - РефератБанк.ру
© РефератБанк, 2002 - 2016
Рейтинг@Mail.ru