Реферат: Проектирование многоэтажного здания - текст реферата. Скачать бесплатно.
Банк рефератов, курсовых и дипломных работ. Много и бесплатно. # | Правила оформления работ | Добавить в избранное
 
 
   
Меню Меню Меню Меню Меню
   
Napishem.com Napishem.com Napishem.com

Реферат

Проектирование многоэтажного здания

Банк рефератов / Архитектура и строительство

Рубрики  Рубрики реферат банка

закрыть
Категория: Реферат
Язык реферата: Русский
Дата добавления:   
 
Скачать
Архив Zip, 45 kb, скачать бесплатно
Заказать
Узнать стоимость написания уникального реферата

Узнайте стоимость написания уникальной работы

 

 

 

1. Расчет многопустотной плиты перекрытия.

Составим расчетную схему плиты перекрытия

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

                   ℓ= 4000мм                              ℓ – расстояние между осями колонн

      ℓк = 4000-2×15=3970мм       ℓК– конструктивная длина элемента

      ℓр = 3970-120=3850мм         ℓр– расчетная размер элемента

                                 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

               Сбор нагрузок на панель перекрытия.

 

Вид нагрузки    Нормативная кН\м2     Коэффициент запаса прочности γf        Расчетная кН/м2

Постоянная нагрузка:

 вес ЖБК

 пол деревянный

 утеплитель

 звукоизоляция

Временная нагрузка:

кратковременная

 длительная

                           

 

2.75

0.16

1.04

0.3

 

 

1.5

11.5

17.25    

 

1.1

1.1

1.2

1.2

 

 

1.2

1.3        

 

3.025

1.176

1.248

0.36

 

 

0.36

1.95

21.709

 

1.2 Определение нагрузок и усилий.

1.2.1 Определение нагрузок, действующих на 1 погонный метр.

Полная нормативная нагрузка:

qн=17.25 1.6=27.6 кН/м2

Расчетная нагрузка:

Q=21.7091.6=34.734 кН/м2

1.2.2. Определение усилий.

 

М=qℓ2Pγn                  34.734×3.852×0.95

            8 =                8        = 61137 Н/м

 

коэффициент запаса прочности γn=0.95

 

 

Мн= q×ℓ2P×γn            27.6×3.852×0.95

             8             =               8                 = 48580 Н/м

 

Qн= q×ℓP×γn     =    27.6×3.85×0.95

             2                         2               = 50473 Н/м

 

Q= q×ℓP×γn   =  34.734×3.85×0.95            = 63519 Н/м      

           2                        2     

1.3  Определим размеры поперечного сечения панелей перекрытий:

панели рассчитываем как балку прямоугольного сечения с заданными размерами bh=1600220,   проектируем панель восьми пустотную при расчете поперечного сечения пустотной плиты приводим к эквивалентному двутавру, для этого заменяем площадь круглых пустот прямоугольниками той же площади и моментом инерции точек

     h1=0.9d =14.3мм

     hn = hn'=hh1/2=22-14.3/2=3.85мм(высота полки)

     bn=1600215=1570

     b = bn nh1= 1570714.3=149.6мм

     h0 = h ─ а = 22  3 = 19см

     Бетон В30: коэффициент по классу бетона  Rв=17.0мПа (значение взято из

     СНиПа);

     МRвnВnhn(h00.5hn)=17.00.951573.85 (190.53.8) = 16692

     М = 61137

     61137 166927

         1 .4  Расчет плиты по нормальному сечению к продольной оси элемента:

          Для определения нижней границы сжимаемой толщи бетона. Находим

          коэффициент:  

          м   =           м                   =          61137              =  0.11

                 Rввnh02В            17.01571920.9          

 

 

               Х – высота сжатой зоны бетона

               Х = ξ × h0

               ξ– коэффициент берется по таблице

               ξS = 0.945

               ξ = 0.104

               Х = 0.104× 19 = 2.66

               Х = 2.66 < 3.85

Так как нижняя граница в сжимаемой толще бетона проходит в полке, то двутавр рассматриваем как прямоугольную.

Определяем площадь рабочей продольной арматуры по формуле

RS = 360 мПа (значение коэффициента взято из СНиПа для стали класса А-III )

 

АS     =        М               =        61137           = 9.45 см2

            RS  ξS × h0            360 × 0.945 × 19         

Возьмем 4 стержня арматуры диаметром 18мм, класса А-III

1.5  Расчет плиты по наклонному сечению продольной оси элемента

Проверяем прочность по наклонной  сжатой зоны бетона, по условию :

Q  0.3  e  be  b  b  h0, где

e=1 для тяжелого бетона;

 =0.01 для тяжелых бетонов.

be1   b  Rb = 1– 0.01× 0.9 × 17.0 = 1.51

45849 ≤ 0.3×1× 1.51×0.9×21.2×1900×17.0 = 118518

50473 ≤ 118518— условие прочности выполняется, прочность бетона обеспечена.

По она по расчету не требуется.

ℓ1=h/2  шаг поперечной арматуры

ℓ1= 220/2 = 110 мм

принимаем ℓ1=100мм

ℓ2=1/4ℓ , в остальных принимаем шаг 500мм.

Этот шаг устанавливается на механизм поперечной действующей силы на опорах.

перечную арматуру усматриваем из конструктивных соображений, так как

=1/4  эту арматуру принимаем класса АI (гладкую) с диаметром d=6мм.

Прочность элемента по наклонному сечению на действие поперечной силы обеспечиваем условием:

Q  QВQSW

Q поперечная сила воспринимаемая бетоном сжатой силой;

QSW  сумма осевых усилий в поперечных стержнях, пересекаемых наклонным сечением;

Q  поперечная сила в вершине наклонного сечения от действия опорной реакции и нагрузки;

QB=МB/с

b2=2;   1=0.4

Rbt  расчет напряжения на растяжение

Rbt=1.2 мПа для бетона класса В30:

МB=b2f )  Rbt  b  h20= 2 × (1+0.4)×1.2×21.2×192 =25714

 

С=√МВ     = √ 25714     = 2.7

       q            34.73 

QB = 25714/2.7 = 95237

RSW = 360 мПа (по СНиПу) расчетное сопротивление на растяжение

QSW= qSW × C0

qSW=    RSW×ASW

               S

RSW — расчетное сопротивление стали на растяжение

АSW — площадь хомутов в одной плоскости

S — шаг поперечных стержней

 

qSW = 360 × 0.85 ×(100)   = 30600 Н/м

                          0.1                           

С0=√  MB      = √   61137       = 1.41 м

         qSW               30600

 

QSW = qSW×C0 = 30600 × 1.41 = 43146 кН — условие прочности элемента по наклонному сечению выполняется.

Q ≤ QB+QSW

63519 ≤ 95237 + 43146

63519 ≤ 138383 — условие прочности выполняется, сечение подобрано правильно

1.6 Расчет панели перекрытия по прогибам

Прогиб в элементе должен удовлетворять условию:

ƒmax=[ƒ]

ƒ – предельно допустимый прогиб

ƒ = 2 (для 4 метров )

  1     кривизна панели в середине пролета

  γС 

1     =       1           МДЛ – R2ДЛ × h2 × b ×1.8

γС      Еа × АС × h20   ×                 R1ДЛ     

 

Еа — модуль упругости стали (Еа=2.1×105мПа)

АS=9.45см2

       

МДЛ = q × ℓ2 × γn     =    6.11 × 3.852×0.95 = 10754Нм

                8                                  8

 Коэффициент по СНиПу = 1.7 по сетке  150×150

 Для определения RДЛ найдем коэффициент армирования:

γ = (b΄n–b)hn    =   ( 157–14.69)× 3.8   = 1.96

           b×h0                14.69 × 19

Еb— модуль тяжести бетона, равный 30000

μ×α= AS×Eа       =    9.45× 2.1 × 105        = 2.37

           b×h0×Eb             14.69×19×30000

R1ДЛ=0.34;   R2ДЛ=0.28

 

 1                       1                              10754–0.28×222×14.69×1.8     = 2.9 × 10–5 см–1  

 γС   =     2.1×105×9.45×192          ×                  0.34                  

 

ƒmax=  5  × ℓ2P      =  5      × 3.85 × 2.9 × 10–5= 1.16см

          48     γC         48

 

ƒmax ≤ 3 – условие прочности выполняется

         

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

                     2.Расчет монолитной центрально нагруженной.

                2.1.Сбор нагрузок на колонны.

Колонны предназначены для поддержания железобетонного перекрытия. Будучи жестко связанными с главными балками, они фактически представляют собой стойки рамной конструкции. Поэтому в них в общем случае возникают сжимающие усилия, изгибающие моменты и поперечные силы.

 

 

                              Грузовая площадь

 

 

 

 

 

 

 

ℓ01= 0.7 × H=0.7× (3.5+0.6)=2.87 м, расчетная длина первого этажа

где Н– высота этажа; 0.7 – понижающий коэффициент;

Задаем сечение (колонну) равную

h × b=35 × 35

hK × bK=35 × 35см=0.35 × 0.35м

ℓ = 4м; b = 6м; АГР = 4×6  =24м2

hР = b × 0.1 = 4×0.1=0.4м — высота ригеля;

bР = 0.4× hР=0.4×0.4 = 0.16м — ширина ригеля;

  mP= hP × bР×р =  0.4×0.16×2500= 160 кг — масса на один погонный метр;

  М = 160/6= 60кг — на один квадратный метр;

 

 

 

 

 

Вид нагрузки    Нормативная нагрузка, qН кН/м            Коэффициент запаса прочности γf               Расчетная нагрузка

q, кН/м2

I.            Нагрузка от покрытия:

1.Постоянная:

 - рулонный ковер из трех слоев рубероида

 - цементная стяжка

  - утеплитель

  - паризол

 - панель ЖБ перекрытия

- ригель

                       Σ

2.Временная:

     – кратковременная

     – длительная

Полная нагрузка от покрытия

II.Нагрузка от перекрытия

1.Постоянная:

-собственный вес ЖБ конструкций 25кН/м3×0.11м

     – пол деревянный 0.02×8

    – утеплитель 0.06×5

    – ригель

   –звукоизоляция 0.06×5

                                 Σ

2.Временная:

   –  длительнодействующая

– в том числе кратковременно   действующая

                                      Σ

Всего перекрытия         

 

 

 

0.12

0.4

0.48

0.04

2.75

0.625

qН=4.415

 

0.7

0.3

5.415

 

 

 

 

 

2.75

 

0.16

1.04

0.625

0.3

qН=4.875

 

11.5

 

 

1.5

qН=13

17.875

 

 

 

 

 

              

 

 

 

1.2

1.3

1.2

1.2

1.1

1.1

 

 

1.4

1.4

 

 

 

 

 

 

1.1

 

1.1

1.2

1.1

1.2

 

 

 

 

 

1.3

 

1.3

              

 

 

 

0.144

0.52

0.576

0.048

3.025

0.687

q=5

 

0.98

0.42

6.4

 

 

 

 

 

3.025

 

0.176

1.248

0.687

0.36

q=5.496

 

14.95

 

 

1.95

q=16.9

22.396

 

 

 

 

 

 

Этажи   От перекрытия и покрытия

               Собственный

вес колонны

               Расчетная суммарная нагрузка

 

               Длительная       Кратковременная                        NДЛ      NКР       NПОЛН

4

3

2

 1            1171

1659

2147

2635      325

470

615

760        52

70

88

104        1223

1729

2235

2743      325

470

615

760        1549

2200

2850

3504

 

Расчет  нагрузки  колонны

 

Подсчет расчетной нагрузки на колонну.

2.2 Расчет колонны первого этажа

 

N=3504кН;                                    ℓ 01=2.87

 

Определим гибкость колонны.

λ= ℓ0   = 2.87     =8.2см    

               hK      35

 

8.2>4 значит, при расчете необходимо учитывать случайный эксцентриситет

 

ℓСЛ = hК      =   35     =1.16см

        30            30  

 

ℓ/600 = 287/600 = 0.48

ℓСЛ≥ℓ/600

1.16 ≥ 0.48

Принимаем наибольшее, если=1.16см.

Рассчитанная длинна колонны ℓ0=3.22см, это меньше чем 20×hK,

следовательно, расчет продольной арматуры в колонне вычисляем по формуле:

АS =  N       – AB × Rb×γb

       φ × RS               RS

 

φ=φB+2×(φE +φB)×α

 

φE  и φВ – берем из таблицы

φℓ=0.91

φB=0.915

α= μ×     RS       =  0.01×   360        = 0.24

         RB×γB          17.0×0.9

 

NДЛ/N=2743/3504=0.78

ℓ0/h=2.87/35=8.2

φ= 0.915 + (0.91– 0.915) × 0.24 = 0.22

Проверяем коэффициент способности

NСЕЧ = φ(RbAB×γB+ASRS)= 0.22(17.0×0.01×0.9+41.24×360)= 4997

Проверяем процентное расхождение оно должно быть не больше 10%

  N =       4997000 – 3504000 × 100% = 4.2 %

                       3504000

 

4.2 %<5 % — условие выполняется

 

AS = 3504000                               17.0×0.9

       0.9×360×100              35×35×     360      =  41.24см2

Возьмем пять  стержней диаметром 32 мм,

AS = 42.02см

М =  АS        = 42.02        × 100% = 3.40%

        AБЕТ         1225

 

2.3 Расчет колонны второго этажа.

N= 2850 кН;

ℓ01= 2.87 м

Определим гибкость колонны:

λ=  ℓ0     =  287    = 8.2см                9.2>4 – значит при расчете необходимо

      hK          35                                  учитывать случайный эксцентриситет

ℓСЛ = hK/30=35/30=1.16см

ℓСЛ  ≥ ℓ               =  287  = 0.47    

600       600

ℓ — высота колонны

Принимаем наибольшее, значение если =1.16см

Рассчитанная длина колонны ℓ0=287см, это меньше чем 20×hК, следовательно расчет продольной арматуры в колонне вычисляем по формуле:

AS  = N                    Rb× γВ

        φ×RS            AB ×    RS

φ= φВ+2 × (φЕ – φB)×α

α=     М×RS    =  0.01× 360        = 0.23

         RB×γB              17.0×0.9

φE  и φВ – берем из таблицы

NДЛ/N = 2235/2850 = 0.82

ℓ0/h = 287/35=8.2

φE  = 0.91

φB = 0.915

φ= 0.915 + (0.91– 0.915) × 0.22 = 0.20

АS =     285000   35×35 ×   17.0×0.9           = 43.26 см2

0.9×360×100      360

Возьмем семь стержней диаметром 28мм,

АS = 43.20см   

М = АS    = 43.20    × 100%= 3.3%

      AБЕТ      1225

 

Проверка экономии:

NCЕЧ = φ× (RВ×γΒ×AБЕТ +AS×RS)  =       0.87×(17.0×0.9×1225×100+43.20×360×100)=2983621 кН

Проверяем процентное расхождение

2983621 – 2850000           × 100% = 4.6%

          2850000

4.6% < 5% условие выполняется

2.4Расчет монтажного стыка колонны.

Стык рассчитывается между первыми и вторыми этажами. Колонны стыкуются сваркой стальных торцевых листов, между которыми при монтаже вставляют центрирующую прокладку толщиной 5мм. Расчетные усилия в стыке принимаем  по нагрузке второго этажа NСТ=N2=2852 кН из расчета местного сжатия стык должен удовлетворять условие :

N ≤ RПР×FСМ

RПР – приведенная призменная площадь бетона;

FСМ – площадь смятия или площадь контакта

Для колонны второго этажа колонна имеет наклонную 4 диаметром 20мм, бетон В30 т.к продольные арматуры обрываются в зоне стыка то требуется усиление концов колон сварными поперечными сетками. Проектируем  сетку из стали АIII.Сварку торцевых листов производим электродами марки Э-42,

RСВАРКИ =210мПа

Назначаем размеры центрирующей прокладки

 

С1 = C 2 =    bK       =    350     =  117мм

                    3                 3  

Принимаем прокладку 117×117×5мм.

Размеры торцевых листов:

b=h=b–20=330мм

Усилие в стыке передается через сварные швы по периметру торцевых листов и центрирующую прокладку. Толщина опорной пластины δ=14мм.

NCТ = NШ + Nп

Определим усилие, которые могут воспринимать сварные швы

NШ = NСТ × FШ

              FK

FШ – площадь по контакту сварного шва;

FK – площадь контакта;

FK = FШ + FП

F= 2 × 2.5 × δ × (h1+в1–5δ)=2 × 2.5 × 1.4 × (35 + 35–5 × 1.4) = 504 см2

FП = (C1+3δ) × (C2+3δ ) = (11.7+3×1.4) × (11.7+3 × 1.4) = 252.81см2

FK = 504+252.81= 756.81см2

NШ = (2850×504) / 756.81 = 1897 кН

NП = NCТ –NШ = 2850–1897 = 953 кН

Находим требуемую толщину сварочного шва, по контуру торцевых листов

ℓШ = 4 × (b1–1) =  4 × (35–1) = 136см

hтребш  =  NШ           =          1897000              = 0.66см  

            ℓШ × RСВ          136 × 210 × (100)

Принимаем  толщину сварного шва 7мм.. Определим шаг и сечение сварных сеток в торце колонны под центральной прокладкой. По конструктивным соображениям у торцов колонны устраивают не менее 4-х сеток по длине не менее 10d (d ― диаметр рабочих продольных стрежней), при этом шаг сеток должен  быть не менее 60мм и не более 1/3 размера меньшей стороны сечения и не более 150см.

Размер ячейки сетки рекомендуется принимать в пределах от 45–150 и не болей 1/4 меньшей стороны сечения элемента.

Из стержней Ø 6мм, класс А-III, ячейки сетки 50×50, шаг сетки 60мм. Тогда для квадратной сетки будут формулы:

1) Коэффициент  насыщения сетками:

MCK = 2×fa               = 2×0.283     = 0.023

            а×S                4×6

fa  — площадь 1-ого арматурного стержня

а — количество сеток

 

2)           Коэффициент

αC= MCK× Ra       =  0.23×360     = 5.7

       Rb× m b                17.0×0.85                                                      

Коэффициент эффективности армирования

К = 5 + αС       = 5 + 5.7  = 1.12

     1 + 1.5αС     1 + 8.55

NСТ ≤ RПР×FCМ

RПР=Rb×mb×γb+k×MCK×Ra×γK

 

γb= 3√ FК    = 3√ 1225       = 1.26

        FСМ            756.81

 

γК= 4.5 – 3.5 ×   FCM  = 4.5 – 3.5 × 756.81   = 1.55

                             FЯ                          900       

 

RПР=17.0× 0.85 ×1.26 + 1.12 × 0.023 × 360 ×1.55 = 2617 мПа

2850 ≤ 2617× 756.81 кН

2850 кН ≤ 1980571 кН

 

2.5Расчет консоли колонны.

Опирание ригеля происходит на железобетонную колонну, она считается короткой если ее вылет равен не более 0.9 рабочий высоты сечения консоли на грани с колонной. Действующая на консоль опорная реакция ригеля воспринимается бетонным сечением консоли и определяется по расчету.

Q= q×ℓ       =  22.396 ×4 × 6   = 268.75 кH

        2     2

Определим линейный вылет консоли:

 

ℓКН =        Q               =                     223960                  = 9.6 см

           bP × Rb × mb           16 × 17.0 × (100) × 0.85

С учетом величины зазора между торцом ригеля и граней колонны равняется 5см,

ℓК=ℓКН + 5= 9.6+ 5=14.6 ― должно быть кратным 5  ℓКН=15см

ℓКН=15см (округлили)

Высоту сечения консоли находим по сечению проходящему по грани колонны из условия:

Q ≤ 1.25 × К3 × K4 × Rbt × bk × h20

                     а

а ― приведенная длина консоли

 

h0 ≤ Q

     2.5 × Rbt × bК × γb      — максимальная высота колонны

 

h0 ≤ Q

     2.5 × Rbt × bК × γb      — максимальная высота колонны

 

h0 ≥√ Q× a          минимальная высота

        1.25×K3×K4×Rbt×bK×γb       

 

а=bK        Q                   = 15                              223960                      = 22.14 см

             2×bK×Rb×mb                    2 × 35×17.0× (100)×0.85

 

h0 MAX ≤           223960                 = 24 см     

              2.5 ×1.2 × (100)×5 × 0.85

 

h0 MIN =√           223960×22.14                          = 18 см

             1.25×1.2×1×1.2(100)×3.5×0.85

 

 

 

Принимаем высоту h = 25см ― высота консоли. Определяем высоту уступа свободного конца консоли, если нижняя грань наклонена под углом 45°

 

 

                            h1=h–ℓК×tgα = 25– 15× 1=10см

                             h1 > ⅓ h

                            10 > 8.3 условие выполняется

              

 

 

                         2.6  Расчет армирования консоли.

 

Определяем расчетный изгибающий момент:

 

М=1.25 × Q × (bK–         Q              )= 1.25×Q× a= 1.25 × 223960 × 22.14 = 61.98 к

                               2 × b × Rb × m b

 

Определим коэффициент AO :                              

 

А0 =          М                    =            6198093                       =  0.12

Rb × mb × bK × h20     17.0 × 0.85 × 35 ×322 ×100

 

h0 = h – 3 = 35 – 3 = 32 см

ξ = 0.94

η = 0.113

Определяем сечение необходимой продольной арматуры :

 

F =     M              =          6198093              =  2.55 см2

      η × h0 × RS    0.113×32 × 360 × 100

 

Принимаем 4 стержня арматуры диаметром 9 мм. Назначаем отогнутую арматуру :

Fa = 0.002 × bK × h0 = 0.002 × 35 × 32 = 2.24 см2

Определяем арматуру Fa = 2.24 см2 — 8стержня диаметром 6 мм

Принимаем хомуты из стали A–III, диаметром 6 мм, шаг хомутов назначаем 5 см.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3. Расчет монолитного центрально нагруженного фундамента

 

Расчетная нагрузка на фундамент первого этажа :

∑ N1ЭТАЖА =3504 кН

b×h = 35×35

Определим нормативную нагрузку на фундамент по формуле :

 

NH =   N1       = 3504/1.2 = 2950 кН      

 hСР

где  hСР — средний коэффициент нагрузки

Определяем требуемую площадь фундамента

FTPФ =           NH          =          2950000                  =  7.28 м2

             R0 – γСР × hƒ        0.5 ×106 – 20 × 103× 2

 

γСР — средний удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах равен: 20кН/м3

 

аСТОРОНА ФУНДАМЕНТА =√FСРФ = √ 7.28   = 2.453 м = (2.5 м ) так как фундамент центрально нагруженный, принимаем его в квадратном плане, округляем до 2.5 м

Вычисляем наименьшую высоту фундамента из условий продавливания его колонной по поверхности пирамиды продавливания, при действии расчетной нагрузки :

 Наименьшая высота фундамента:

σГР =      N1   =   3504        481.3 кН/м2

              FФ        7.28

σ — напряжение в основании фундамента от расчетной нагрузки

 

h0 MIN = ½ × √         N1                                 hK + bK      

                            0.75 × Rbt × σTP                   4   

 

 

h0 MIN = ½ × √         2916                                                 0.35 +0.35  = 2.25 см      

                         0.75 × 1.3 × 1000 × 506.3              4   

М0 MIN = h0 MIN + a3 = 2.25 + 0.04 = 2.29 м

Высота фундамента из условий заделки колонны :

H = 1.5 × hK + 25 = 1.5 × 35 + 25 = 77.5 см

 

h0 MIN = ½ × √         N1                                 hK + bK      

                            0.75 × Rbt × σTP                   4   

 

 

h0 MIN = ½ × √         2916                                                 0.35 +0.35  = 2.25 см      

                         0.75 × 1.3 × 1000 × 506.3              4   

М0 MIN = h0 MIN + a3 = 2.25 + 0.04 = 2.29 м

Высота фундамента из условий заделки колонны :

H = 1.5 × hK + 25 = 1.5 × 35 + 25 = 77.5 см

Из конструктивных соображений, из условий жесткого защемления колонны в стакане высоту фундамента принимаем :

Н3 = hСТ + 20 = 77.5 + 20 = 97.5 см — высота фундамента.

При высоте фундамента менее 980 мм принимаем 3 ступени назначаем из условия обеспечения бетона достаточной прочности по поперечной силе.

Определяем рабочую высоту первой ступени по формуле :

h02 = 0.5 × σГР × (а – hK – 2 × h0) =   0.5 × 48.13 × (250 – 35 – 2×94 )    = 6.04 см

         

         √ 2×Rbt×σГР              √2×1.2 × 48.13 × (100)

h1= 26.04 + 4 = 30.04 см

Из конструктивных соображений принимаем высоту 300 м. Размеры второй и последующей ступени определяем, чтобы не произошло пересечение ступеней пирамиды продавливания.

Проверяем прочность фундамента на продавливание на поверхности пирамиды.

Р ≤ 0.75 × Rbt × h0 × bCP

bCP — среднее арифметическое между периметром верхнего и нижнего основания пирамиды продавливания в пределах h0

bСР = 4× (hК +h0) = 4 × (35 +94)= 516 cм

P = N1 – FОСН × σГР = 3504 × 103 – 49.7 × 103 × 48.13 = 111.2 кН

0.75 × 1.2 × (100) × 94 × 516 = 4365.1 кН.

Расчет арматуры фундамента. При расчете арматуры в фундаменте за расчетный момент принимаем изгибающий момент по сечением соответствующим уступам фундамента.

MI = 0.125 × Р × (а–а1)2 × b = 0.125×111.2×(2.5– 1.7)2 × 2.4 = 5337 кН

MII = 0.125 × Р × (а–а2)2 × b = 3755 кН

МIII =0.125 × Р × (а–а3)2 × b = 1425 кН

Определим необходимое количество арматуры в сечении фундамента :

Faℓ =         МI            =   5337               = 17.52 см2

         0.9 × h ×RS       0.9 × 0.94 × 360

Faℓ =      МII                    =      3755               = 12.32 см2

         0.9 × h × RS      0.9 ×0.94 × 360

Faℓ =     МIII             =       1425            = 4.72 см2     

                0.9×h0×RS         0.9 × 0.94 × 360              

Проверяем коэффициент армирования (не менее 0.1%)

M1 =  17.52        × 100 % = 0.53%

       35 × 94    

M1 =   12.32          × 100 % = 0.37%

       35 × 94    

M1 =   4.72          × 100 % = 0.14%

       35 × 94    

Верхнею ступень армируем конструктивно-горизонтальной сеткой из арматуры диаметром 8мм, класса А-I, устанавливаем через каждые 150 мм по высоте. Нижнею ступень армируем по стандартным нормам

1Архитектура и строительство
2Астрономия, авиация, космонавтика
 
3Безопасность жизнедеятельности
4Биология
 
5Военная кафедра, гражданская оборона
 
6География, экономическая география
7Геология и геодезия
8Государственное регулирование и налоги
 
9Естествознание
 
10Журналистика
 
11Законодательство и право
12Адвокатура
13Административное право
14Арбитражное процессуальное право
15Банковское право
16Государство и право
17Гражданское право и процесс
18Жилищное право
19Законодательство зарубежных стран
20Земельное право
21Конституционное право
22Конституционное право зарубежных стран
23Международное право
24Муниципальное право
25Налоговое право
26Римское право
27Семейное право
28Таможенное право
29Трудовое право
30Уголовное право и процесс
31Финансовое право
32Хозяйственное право
33Экологическое право
34Юриспруденция
 
35Иностранные языки
36Информатика, информационные технологии
37Базы данных
38Компьютерные сети
39Программирование
40Искусство и культура
41Краеведение
42Культурология
43Музыка
44История
45Биографии
46Историческая личность
47Литература
 
48Маркетинг и реклама
49Математика
50Медицина и здоровье
51Менеджмент
52Антикризисное управление
53Делопроизводство и документооборот
54Логистика
 
55Педагогика
56Политология
57Правоохранительные органы
58Криминалистика и криминология
59Прочее
60Психология
61Юридическая психология
 
62Радиоэлектроника
63Религия
 
64Сельское хозяйство и землепользование
65Социология
66Страхование
 
67Технологии
68Материаловедение
69Машиностроение
70Металлургия
71Транспорт
72Туризм
 
73Физика
74Физкультура и спорт
75Философия
 
76Химия
 
77Экология, охрана природы
78Экономика и финансы
79Анализ хозяйственной деятельности
80Банковское дело и кредитование
81Биржевое дело
82Бухгалтерский учет и аудит
83История экономических учений
84Международные отношения
85Предпринимательство, бизнес, микроэкономика
86Финансы
87Ценные бумаги и фондовый рынок
88Экономика предприятия
89Экономико-математическое моделирование
90Экономическая теория

 Анекдоты - это почти как рефераты, только короткие и смешные Следующий
После ввода Лихтенштейном санкций в отношении России бюджет семьи сантехника Иванова был пересмотрен - в него добавились расходы на приобретение лупы для поиска этого Лихтенштейна на карте.
Anekdot.ru

Узнайте стоимость курсовой, диплома, реферата на заказ.

Обратите внимание, реферат по архитектуре и строительству "Проектирование многоэтажного здания", также как и все другие рефераты, курсовые, дипломные и другие работы вы можете скачать бесплатно.

Смотрите также:


Банк рефератов - РефератБанк.ру
© РефератБанк, 2002 - 2016
Рейтинг@Mail.ru