Курсовая: Расчёт опоры путепровода, устойчивости подпорной стенки - текст курсовой. Скачать бесплатно.
Банк рефератов, курсовых и дипломных работ. Много и бесплатно. # | Правила оформления работ | Добавить в избранное
 
 
   
Меню Меню Меню Меню Меню
   
Napishem.com Napishem.com Napishem.com

Курсовая

Расчёт опоры путепровода, устойчивости подпорной стенки

Банк рефератов / Геология и геодезия

Рубрики  Рубрики реферат банка

закрыть
Категория: Курсовая работа
Язык курсовой: Русский
Дата добавления:   
 
Скачать
Архив Zip, 52 kb, скачать бесплатно
Заказать
Узнать стоимость написания уникальной курсовой работы

Узнайте стоимость написания уникальной работы

Государственный комитет Российской Федерации по высшему об разованию ВОРОНЕЖСКАЯ ГОСУДА РСТВЕННАЯ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ АКАДЕМИЯ Кафедра инженерной геологии , механики грунтов , оснований и ф ундаментов КУРСОВАЯ РАБОТА по механике грунтов на тему : "Расчёт опо ры путепровода , устойчивости подпорной стенки ." Выполнил : ст удент 932 гр . Черкашин П.П. Принял : доцент Одинг Б.С. ВОРОНЕЖ 1998 Содержание Реферат . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3 1. Расчёт , напряжений от действия сосредоточенной силы . . . . . 4 1.1 Построение эп юры распределения вертикальных составляю щих напряжений s z по горизон тальной оси , заглублённой от поверхности на z 0 и пересекающейся с линией действия силы N. . . . . . . . . 4 1.2. Постр оение эпюры распределения вертикальных с оставляющих напряжений s z по в ертикальной оси , удалённой от ли нии действия силы N на заданное расс тояние r 0 . . . . . . . . . . . . . . . . 5 2. Расчё т искусственных сооружений на трассе автомобильной дороги . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7 2.1. Оценка инжен ерно-геолог ических условий строительной площадки . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7 2.2. Расчёт фундамента опоры путепровода по деформациям основания . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10 2.2.1. Определение размеро в подошвы фундамента . . . . . . . . . 11 2.2.2. Расчёт осадки фундамента опоры путепровода . . . . . . . .12 2.3. Расчёт подпорной стенки , ограждающей выемку в грунте . . . .15 2.3.1. Воздействие активного дав ления грунта на подпорную стенку . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16 2.3.2. Воздействие пассивного да вления грунта на подпорную стенку . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .17 3. Расчёт устойчивости откоса выемки в грунте графоаналити-ческим ме тод ом круглоцилиндрических поверхностей скольжени я . . 20 Библиографич еский список . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24 Реферат Курсовая работа по механике грунтов выполня ется с целью : закрепления курса и прио бретения студентами навыков в оценке инженерно-геологических условий строительной площадки и выполнения ра счётов при решении практических инженерн ых задач , соответствующих профилю специал ьности "Автомобильные дороги ". Задание на курсовую работу вклю чает в себя данные об инженер но-геологических условий строительной площадки , где на трассе автомобильной дорог и , проходящей в выемке , в месте пересечения её с путепроводом , пробуре ны три скважины. Заданы геологические колонки по скважинам , физические характеристи ки г рунта , образец задания приводится. Необходимо произвести расчёт откоса выемки в грунте , расчёт подпорной стенки , ограждающей выемку в грунт е , расчёт осадки фундамента промежуточной опоры путепровода. Отдельным разделом курсовой работы выделяется задача по определению вертикальных составляющих напряжений s z от действия на поверхности грунта сосредоточенной силы N. Выполнению курсовой работы должно сопутствовать изучение специальной техниче ской литературы. 1. Расчет напряжен ий от действия сосредоточенной силы. Заданы сосредоточенная сила N , расстояние z 0 от поверх ности грунта до горизонтальной оси z , пересекаю щейся с линией действия силы N , расстояние r 0 от линии действия силы N до вертикал ьной оси z . Необходимо построить э пюры напряжений s z при заданных значениях N , z 0 , r 0 . Напряжения рассчитываются по формулам Буссинеска : s z =3 N /2 p* z 3 / R 5 или s z = N / z 2 *K , где R – расстояние от точки приложения силы N до точки , в которой определяется напряжение ; R = x 2 + y 2 + z 2 K – безразмерный коэффициент , величина которая зависит от отнош ения r / z . Значения коэффициентов К приводится в таблице. N = 35 kH r 0 = 3,5 м z 0 = 1,6 м 1.1 Построение эпюры распределения вертикальных составляющих напряже ний s z горизонтальной оси , заглубленной от пове рхности на z 0 и пересек ающейся с линией действия силы N. Для п остроения эпюры s z по достаточно заполнить таблицу 1, в которой z 0 = const зада но , а r назначается , как показано в таблице 1. В зависимо сти от отношений r / z 0 по таблице выбирается коэффициент K . Расчет напряжений s z Таблица 1. r , м z , м r/z K N/z 2 ,кН /м 3 s z , кПа 0,0 1,5 0 0,4775 15,5 7,40 1,0 1,5 0,67 0,2214 15,5 3,43 2,0 1,5 1,3 0,0415 15,5 0,64 3,0 1,5 2 0,0085 15,5 0,13 4,0 1,5 2,67 0,0026 15,5 0,0403 5,0 1,5 3,32 0,0009 15,5 0,014 Вывод : при удалении на величину z 0 = 1,5 м от вертикальной нагрузки N = 35 кН максимальное значение s z ( max ) = 7,4 кПа располагается под д анной силой и если постепенно удаля ть по горизонтали то s z будет убывать . 1.2 Построение эпюры распределения вертикальных составляющих напряже ний s z по вертикальной оси , удаленной от лини и действия силы N на заданное расстояние r 0 . Для п остроения эпюр ы s z по достаточно заполнить таблицу 2, в кото рой r 0 = const задано , а z назначается. Расчет напряжений s z Таблица 2. r , м z , м r/z K N/z 2 ,кН /м 3 s z , кПа 3,5 0,0 0 0,4775 0 0 3,5 1,0 3,5 0,0007 35 0,0245 3,5 2,0 1,75 0,0146 8,75 0,1277 3,5 3,0 1,16 0,0585 3,89 0,227 3,5 4,0 0,875 0,1086 2,18 0,237 3,5 5,0 0,7 0,1762 1,4 0,246 3,5 6,0 0,58 0,2629 0,97 0,255 3,5 7,0 0,5 0,2733 0,71 0,194 Вывод : если удалять по горизонтали исследуем ого грунта от вертикальной нагрузки N = 35 кН на величину r 0 = 3,5 м , напряжение s z на глубине z = 0 м принимает мини мальное значение , с увеличением же глубины , напряжение s z повышается , следовательно в данном случае эпюра несимметрична , а s z ( max ) = 0,255 кПа. По данным таблиц 1 и 2 строятс я эпюры напряжений s z = f ( z ) и s z = f ( r ). N Z 0 = 6 5 4 3 2 1 0 1 2 3 4 5 6 r, м s z , кПа s z , кПа 1 r 0 = 2 3 4 5 6 z, м 7 2. Расчет искусствен ных сооружений на трассе автомобильной дороги . 2.1 Оценка инженерно-геологических условий стро ительной площадки. Используя зад анные инженерно-геологические разрезы по скважинам и учитывая заданное на пл ане рас стояние между скважинами в масштабе 1:100, строится геологический разр ез между двумя скважинами . На получ енный таким образом геологический разрез накладывается приведенная в задании к курсовой работе выемка в грун те , огражденная с одной стороны под порной с тенкой , а с другой стороны – откосом заданного залож ения . В центре выемки находится опо ра путепровода (рисунок ). По данным задания , приведенных в таблице физичес ких характеристик грунта , послойно опреде ляется плотность сухого грунта по ф ормуле : r d = r /(1+ W ) Коэффициен т пористости грунта определяется по формуле : e=( r s - r d )/ r d Полная влагоемкость грунта определяется по ф ормуле : W sat =e r w / r s Степень влажности грунта определяется по формуле : S r = W / W sat Где W – природная влажность грунта в долях единицы ; r w – плотность воды , принимаемая равной 1 г /см 3 . Для глинистых грунтов необходимо определить число пластичности по форм уле : I p =(W l -W p ) * 100 И пок азатель текучести по формуле : I l =(W-W p )/(W l -W p ) Удельный вес грунта и удельный вес ча стиц рассчитывается по формул ам : g = g * r кН /м 3 и g s = g * r s кН /м 3 Характерис тики прочности С n и j n , деформационные характеристики грунтов Е и расчетн ое сопротивление принимаются из таблиц задания. Значение характеристик прочности грун та в расчетах основания по деформац иям при выполнении п ринимаются с коэффициентом надежности по грунту g g ( c ) =1 Удельное сцепление С II = C n , угол внутреннего трения j II = j n . В рас четах основания по несущей способности грунта значения характеристик прочности грунтов определяется по формуле : C I = C n / g g ( c ) , j I = j n / g g ( j ). Где g g ( c ) – коэффициент на дежности по грунту , g g ( c ) =1,5; g g ( j ) – коэффициент на дежности . Для песчаных грунтов 1,1, для пылевато-глинястых 1,15. Соответствующие данные заносятся в таблицу механических характеристик грунтов. Полученные резуль таты анализируютс я и делаются выводы об особенностях инженерно-геологических условий строительной площадки. Задание к курсовой работе по механике грунтов. g = 10 кПа B = 0,7 м H = 5,8 м h 0 = 1,6 м N 0 = 3000 кН d 1 = 2,0 м m 1 = A/H 1 = 1,6 Физические характерис тики грунта . Таблица 3. № Глубина отбора , м Удельный вес грунта , g кН /м 3 Удельный вес частиц грунта , g s кН /м 3 Плотность сухого грунта , r d г /см 3 Коэффициент пори стости , e Полная влагоемкость , W sat Показатель водонасыщения , S r Число пластичности , I p Показатель текучести , I l Наименование грунта по СНиП 2.02.01-83 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 1 2,5 18,9 26,46 1,57 0,71 0,26 0,88 12 0,42 Суглинок тугопластичный 2 5,0 18,8 26,85 1,43 0,92 0,34 1 23 0,17 Глина полутверд ая 3 7,0 20,38 26,16 1,80 0,48 0,18 0,86 6 0,92 Супесь пластичная 4 11,0 19,6 26,07 1,65 0,61 0,23 0,91 0 0 Песок мелкий , средней плотности 5 14,5 19,6 26,85 1,57 0,75 0,27 1 20 0,15 Глина полутверд ая Механические характеристики грунта . Таблица 4. № Глубина отбора , м Наименование гр унта по СниП 2.02.01-83 Модуль деформации , Е , кП а Удельно е сцепление Угол внутреннего трения Условно е расчетное сопротивление грунта R 0 , кПа С I , кПа C II ,к Па j I , град j II , град 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 2,5 Суглинок туг опластичный 16000 16,6 25 19,1 22 220 2 5,0 Глина полутвердая 17000 28 42 14,8 17 263 3 7,0 Супесь пластичная 28000 11,3 17 23,5 27 300 4 11,0 Песок мелкий , средней плотности 33000 2 3 30,9 34 300 5 14,5 Глина полутвердая 21000 36 54 16,5 19 377 2.2 Расчет фундамент а опоры путепровода по деформациям основ ания. В исходных данных на курсовую работу заданы : нагрузка , передаваемая на фундамент о т опоры путепровода N 0 ; глубина за ложения фундамента d 1 ; соотношение сторон прямоугольной подошвы фундамента h =l/b. Необходимо о пределить размеры подошвы фундамента l,b, расчетное сопр отивление грунта R , среднее давление под подошвой фундамента Р и осадку основания S . 2.2.1. Определение разм еров подошвы фундамента. Расчет ширины подошвы фундамента можно выполнить методом п оследовательных приближений : первоначально назначается ширина фундамент а b=0 и определяется расчетное сопротивление гр унта под подошвой фундамента R по формуле : R= g c1 g c2 /K[M g b g II + M g d 1 g II ’ +M c C II ] где M g , M g , M c – коэффициенты , принимаемые из таблицы ; g c1 g c2 / К – произведение коэффициентов условий работы , в ку рсовой работе можно принять равным 1,0. b – ширина подошвы фундам ента ; d 1 – глубина заложения фундамента ; C II – расч етное значение удельного веса грунта , залегающего ниже подошвы фундамента ; g II ’ – то же , залегающего выше подошвы фундамента. Ширина подошвы фундамента определяетс я по формуле : b c = N 0 /(R- g ср d 1 ) h где g ср – осредненный удельный вес бетона и грунта на уступах ф ундамента . Можно принять равным 21 кН /м 3 . Расчет повторяется до тех пор , пока b c последних приближений будет отлич аться не более чем на 1 см. А так же можно воспользоваться формулой : P=N 0 +b 2 d 1 g ср /b 2 Данные для расчета : g ср = 22 кН /м 3 N 0 = 3000 к Н g II ’ = 18,8 кН /м 3 g II = 20,38 кН /м 3 C II = 17 кПа M g = 0,93 M g = 4,5 M c = 7,15 После многократных подстановок получаем b = 3,1 м P = 350 кПа 2.2.2. Расчет осадки фундамента опоры путепровода. Перед расчето м осадки основания необходимо п оказать геологические условия строительной площадки с учетом положения поверхнос ти грунта и с расположением фундаме нта опоры путепровода . Природное давление грунта определяется по формуле : s zg =Sg i h i Для условий строительной площадки строится эпю ра природных давлений . Дополнительное дав ление на грунт в уровне подошвы фундамента определяется по формуле : P 0 =P- s zg0 P=(N 0 +G гр +G ф )/ b 2 P = 350 кПа G ф = V ф g бе т Где V ф = b 2 h 1 +1,2 2 (d 1 -h 1 ) G гр = V гр g гр Где V гр = b 2 d 1 -V ф После вычислений Р 0 = 233,64 кПа Значение природного давления в уровне подош вы фундамента s zg0 можно определить графически по эпюре природ ных давлений на глубине z=H+d 1 . Толща грунта под подошвой фунда мента делится на слои h i =0,4b и на нижних гр аницах этих слоев определяют ся напряжения s zp по формуле : s zp = a P 0 где a - коэффициент , принимаемый по таблице. В данном случае h i =0,4 * 3,1=1,24 м При р асчете осадки основания промежуточные вы числения удобно записывать в таблицу расчета осадки основания . По данным столбцов 2 и 5 табли цы строится эпюра дополнительных давлений s zp =f(z) . Расчет сле дует вести до нижней границы сжимае мой толщи ( B 1 C 1 ) , которая определяется путем ср авнения значений s zp и s zg на однойи той же глубине . На нижней границе сжимаемой толщи s zp =0,2 s zg . В графу 6 зан осятся средние напряжения в пре делах каждого слоя : s zpi =( s z1p+ s z2p )/2 В гра фу 7 таблиц ы заносят модули деформации грунта Е i , залега ющего в пределах слоев . В графу 8 таблицы заносятся результаты расчета осадок отдельных слоев грунта : S i =0,8 * s zpi* h i /E i О садка фундамента определяется как сумма осадок отдельных слоев грунта : S= S S i Расчет осадки основания . Таблица 5. h i z i Z i /0,5b a s zp = a P 0 s zpi , кПа Е i , кПа S i 1 2 3 4 5 6 7 8 1,24 0 0 1 223,64 1,24 0,8 0,8 178,91 2,48 1,6 0,449 100,4 - - - - 3,72 2,4 0,257 57,47 4,96 3,2 0,16 35,78 6,2 4 0,108 24,15 201,27 28000 0,0071 1,24 139,65 0,0049 0,82 78,93 0,0018 0,42 33000 1,24 46,62 0,0014 1,24 29,96 0,0009 S= S S i S =0,016 м Вывод : s zp =0,2 s zg осадк а фундамента после линии B 1 C 1 незначительна , расчет ве дем до этой линии . Фундамент устойч ив , испо льзование не затруднено. Учёт влияния соседних фундаментов на осадки основания. Опора путепровода состоит из нескольких колонн , каждая из которых опирается на отдельный фундамент . Рядом расположенные фундаменты оказывают влияние на осадк и рассматриваемо го фундамента . Учет влияния соседних фундаментов на осадк у рассматриваемого фундамента можно прои зводить методом эквивалентного модуля. Дополнитель ная осадка рассматриваемого фундамента о т влияния соседнего фундамента определяе тся по формуле : D S= w 0 P 0 c(1- n 2 )/E экв где w 0 – коэффициент , определяемый с учетом расстояния от центра нагруженной квадратной площадки со ст ороной “с” до центра фундамента , на которой эта площадка влияет . Если соседний фундамент имеет форму ква драта , равновеликому этому треугольнику п о формуле : с = lb где l и b – стороны подошвы прямоугольного фундам ента . В таблице коэффициентов w 0 выбирается значение коэффициент а w 0 в зависимости от отношения x/c . Э пюры природных и дополнительных давлений , м асштаб 1:100 Р 0 - дополнительное давление под подошвой соседнего фундамента ; n - коэффицие нт Пуассона , в расчетах можно приня ть n= 0,3; Е экв – эквивалентный модул ь деформации грунта , при определ ении которого необходимо учитывать , что линия влияния сжимаемости грунтов имеет max не у подошвы рассматриваемого фундамента , а заглубляется от подошвы тем больше , чем да льше расположен влияющий фундамент. В результате расче тов делает ся сопоставление осадки фундамента и предельной деформации основания . Производит ся проверка соблюдения условия : S+ SD S i S us Где S us =1,5 L Где L – длина меньшего из двух примыкающих к промежуточной опоре путепровода пролетных строений в метрах. 2.3. Расчет подпорной стенки , ограждающей выемку в грунте. Исходные данн ые для расче та заданы в за дании на проектирование. За подпорной стенкой залегают грунты ненарушенной структуры . На поверхности грунта имеет ся пригрузка интенсивностью g . Перед расчетом не обходимо уточнить расположение слоев гру нта на участке действия активного д авлени я от поверхности грунта д о глубины H и на участке действия пассив ного давления – от дна выемки до глубины h 0 . В расчете подпорной стенки учит ываются расчетные характеристики грунта j I , С I . Если в пределах подпорной стенк и до глубины H залегают несколько сл ое в глинистых грунтов или несколько с лоев песчаных грунтов , то их осредн енные прочностные характеристики следует определить по формулам : j I =( j I1 h 1 + j I2 +… )/H C I =(C I1 +h 1 +C I2 h 2 +… )/H Так же осредняются и удельные веса слоев г рунта , залегающих за подпорной стен кой . Если же за подпорной стенкой от поверхности грунта до гл убины Н 1 за легает глинистый грунт , а ниже на участке Н 2 =Н-Н 1 песчаный грунт , или наоборот , вначале песчаный , а затем глинистый грунт , то осреднение прочностных характеристик следует вести раздель но для слоя Н 1 и для слоя Н 2 . Таким же образом при нео бходимости можно осреднить характеристики прочности в пределах слоя h 0 для расчета пассивног о давления. По расчетам за подпорной стенко й от поверхности грунта до глубины : H = 5,8 м j = 15,46 0 g = 18,9 кН /м C I = 18,13 кПа 2.3.1. Воздействие акти вного давления грунта на подпорную стенку. Интенсивн ость распределения активного давления за подпорной стенкой с учетом пригруз ки за подпорной стенкой определяется по формуле : P az = g I z * tg 2 (45 0 - j I /2)+g * tg 2 (45 0 - j I /2)-2C I* tg 2 (45 0 - j I /2) Для п остроения эпюры активного давления на подпорную стенку достаточно определить величину интенсивности активного давления у подошвы подпорной стенки или на нижней границе рассматриваемого сл оя Н 1 . Таким образом , при z=H или при z=H 1 : P az =P ah +P ag -P ac Где P ah = g I Htg 2 (45 0 - j I /2) P ag =g tg 2 (45 0 - j I /2) P ac =2C I tg(45 0 - j I /2) При Р ag -P ac >0 эпюра активного давления имеет вид трапеции . При Р ag -P ac =0 – вид треугольника . При Р ag -P ac <0 – вид двух треугольн иков с разными знаками. Если в пределах подпорной стенки чередуются песчаные и глинистые грунты , то расчет интенсивности активного давления следует производить раздельно : в начал е для верхнего слоя Н 1 , а затем для нижнего слоя Н 2 . При этом следует учитывать , что нагрузка g 1 =g+ g I H I . В связанных грунтах в непосредственной близости от поверхности грунта расчетная интенсивность активног о давления до глубины h c может выражаться отри цательным числом P az <0, что говорит об отсутствии н а этом участке давления грунта . Глу б ину – h c можно рассчитать по формуле : 2C I -gtg(45 0 - j I /2) g I tg(45 0 - j I /2) Равнодейст вующую активного давления Е а можно определить как площадь эпюры интенсивности активног о давления . Направление равнодействующей активного давления , действующего на верт икальную грань подпорной стенки , горизонтальное , а точка ее приложения находится в центре тяжести эпюры. В результате расчета определяется опрокидывающий момент относительно точки О , расположенной на передней грани подпорной стенки. При z=5,8 м ; P az = 41 ,99 кПа ; Равнодействующая Е а 1 =121,77 кН. Определяем опрокидывающий момент М оа = 235,42 кНм. 2.3.2. Воздействие пасс ивного давления грунта на подпорную стенку. Подпорная стенка заглублена в грунт ниже дна котлована на h 0 . Известны расчетные значения ха ракте ристик грунта , залегающего в пределах глубины h 0 . Необходимо оце нить характер распределения пассивного д авления грунта на подпорную стенку , определить равнодействующую пассивного давлени я грунта на подпорную стенку Е n , определить момент , удерживающий за сч ет пассивного давления подпорную стенку от опрокидывания M on . Для оценки характера распределения пассивного давления грунта в зависимо сти от заглубления стенки от дна котлована строится эпюра пассивного давления . Для построения эпюры пассивн ого давления ис пользуется известная зависимость : P nz = g I z * tg 2 (45 0 + j I /2)+2C I* tg(45 0 - j I /2) Эту зависимос ть можно сокращенно записать в след ующем виде : P nz =P nh +P nc Где P nh = g I ztg 2 (45 0 + j I /2) P nc =2C I tg(45 0 + j I /2) Поскольку зависимость пассивного давления от гл убины носит линейный характер , то для построения эпюры достаточн о определить пассивное давление в д вух точках – при z=0 и при z=h 0 . Равнодействующая пассивного давления определяется как площадь эпюры пассив ного давления по формуле : Е n =(P nh +2P nc ) * h 0 /2 Моме нт относительно точки 0 передней грани по дпорной стенки определяется по формуле : P nh +3P nc h 0 2 3 * 2 Точка приложе ния равнодействующей пассивного давления грунта определяется путем определения ра сстояния от подошвы подпорной стенки до лин ии действия равнодействующей пассивного давления : e 0 =M on /E n При z= 0 м ; P п z = 27,59 кПа. При z= 1,6 м ; P п z = 79,81 кПа. Равнодействующая Е п 1 = 85,92 кН. Определяем удерживающий момент М оп = 57,59 кНм. Построени е эпюры пассивного давления грунта на подпорну ю стенку по результа там расчета : выбирается система координат . Анализ полученных данных после ра счета подпорной стенки заключается в сопоставлении результатов расчета активного и пассивного давления грунта на подпорную стенку . Рассматривая момент относи тельно точки О действия на подпорную стенку активного давления , к ак опрокидывающий момент сравниваем его с удерживающим моментом от опрокид ывания подпорной стенки , который включает в себя наряду с моментом отн осительно точки О передней грани по дпорной сте н ки от пассивного давления и момента относительно то й же точки от собственного веса подпорной стенки. M ou =M on +Qe 1 Где Q – соб ственный вес подпорной стенки (в ра счетах обычно учитываем вес подпорной стенки на длине 1м ); е 1 – плечо момента от действия си лы Q относительно точки О передней грани подпорной стенки. Либо воспользуемся следующей формулой : M ou =E n e 1 +G 2 b Где е 1 = b/2; G=Hb g б кН Имеем M ou = 91,69 кНм По о тношению M ou/ M oa = h дела ется вывод об устойчивости подпорной стенки . Если h 1,1 подпорная с тенка устойчива . Если h <1,1 – по дпорная стенка неустойчива. Вывод : h = 0,38 следовательно 0,38 < 1,1, что означает что стенка неу стойчива . При b = 2 м M ou = 300,24 кНм h >1,1 следовательно стенка устойчива. Эпюры активного и пасс ивного давлений на подпорную стенку. 3. Расчёт устойчивос ти откоса вые мки в грунте графоаналити ческим методом круглоцилиндрических поверхностей скольжения Метод основан на проверке устойчивости откоса вы емки по одной из вероятных поверхно стей скольжения . В качестве такой п оверхности с учётом имеющихся наблюдений выбраны цили ндрическая . Ответственным этапом расчёта является графическое построение цилиндрической поверхности сколь жения . Заданный откос должен быть н ачерчен в масштабе , желательно на м иллиметровой бумаге . Для построения цилин дрической поверхности скольжения выбира е тся центр вращения "О ". Приближенно положение центра вращения оп ределяем на пересечении линий , проведённы х с учётом углов y = 30° и b =40°. С пом ощью циркуля из центра вращения "О " через точку "В " в подошве отк оса проводится окружность , отсекающая при зматичес кий объём грунта с попе речным сечением АВС. Расчётным является призматический объ ём грунта с сечением , ограниченным поверхностью откоса и поверхностью сколь жения . Высота призматического объёма в расчётах обычно назначается равной 1 м . Выделенная сползающая часть масси ва грунта вертикальными плоскостями дели тся на элементы , каждый из которых должен иметь участок цилиндрической поверхности скольжения целиком размещённый в одном слое грунта. Количество элементов назначается в зависимости от сложности геологиче ских условий площадки и глубины вые мки , обычно 8-12 элементов . Аналитическую част ь расчёта целесообразно производить с записью промежуточных результатов в т аблицу расчёта устойчивости откоса. Расчет устойчивости откоса . Таблица 6. Номер элемента Размеры сечения , м Пл ощадь сечения , м 2 Вес элемента , G i , кН Угол, a i , град. N i =G i *cos a i , кН F i =G i *sin a i , кН j Ii , град. С Ii , кП а L i , м С Ii l i , кН N i tg j Ii , кН F ui , кН 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 1 0,35х 0,7 0,25 4,73 66 0 1,92 4,32 0 0 0,9 0 0 0 2 1,5х 2,92 4,43 83,73 50 0 53,81 64,14 19,1 16,6 2,6 43,16 18,63 61,79 3 1,5х 4,1 6,15 116,24 37 0 92,83 69,95 19,1 16,6 1,9 31,54 32,15 63,69 4 1,5х 4,4 6,6 124,4 24 0 113,65 50,59 16,95 22,3 1,7 37,91 34,64 72,55 5 1,5х 3,8 5,7 107,45 13 0 104,69 24,17 16,95 22,3 1,5 33,45 31,91 65,36 6 1,5х 2,9 4,35 81,99 2 0 81,94 2,86 16,95 22,3 1,5 33,45 24,97 58,42 7 1,45х 1,7 2,47 46,56 -9 0 45,99 -7,28 16,95 22,3 1,5 33,45 14,02 47,47 8 1,6х 1,7 2,72 51,27 -19 0 48,48 -16,69 16,95 22,3 1,8 40,14 14,78 54,92 S 192,06 S 253,1 171,1 424,2 В первом столбце таблице записываются номера р асчётных элементов . Во втором столбце записываются геометрические размеры сечений элементов в метрах . Эти размеры снимаются с чертежа , и определяются с у чётом выбранного масштаба. В тре тьем столбце записываются приближённые з начения площадей поперечных сечений элем ентов в м 2 . В чет вёртом столбце таблицы записывается вес элементов G i , определяемый с учётом объёмов этих элементов V i и осреднён ного удельного веса грунта , вмещаем ого в эти элементы g ср. i по формуле : G i = V i *g ср. i Графическ и или аналитически определяется центры тяжести каждого элемента . Из центр ов тяжести сечений до пересечения с круглоцилиндрической поверхностью скольжения проводятся вертикали , яв ляющиеся линиями действия гравитационных сил в еса G i каждого из этих элементов. Из це нтра вращения "О " в точке пересечени я линий действия веса каждого из элементов с поверхностью скольжения а i про водятся лучи , образующие с вертикалью углы a i . С пом ощью тра нспортира изменяются углы a i их величины заносятся в столбец 5. Полученные данные позволяют по правилу параллело - грамма разложить силы каждого из элементов G i на нормальные N i и касательные составляющие F i силы к площадкам с кольжения каждого из элементов. N i =G i* cos a i F i =G i* sin a i Значения N i и F i заносятся в столбцы 6 и 7. Денные столбца 7 необходимо просумм ировать и записать S F i . Реактивные усилия F ui , действующие на уча стках поверхностей скольжения каждого из элементов , определяются по формуле : F ui = N i t g j Ii l i Для о пределения составляющих F ui , в столбцы 8 и 9 записываются уг лы внутреннего трения j Ii и удельные сцепления С Ii грунтов , залегающих в пределах участков поверхности сколь жения i-го элемента. В сто лбец 10 записываются длины участков поверхн ости скольжения в пределах i-го элемента l i . В столбце 11 построчно записываются произведения C Ii l i . В сто лбце 12 построчно записываются произведения N i tg j Ii . Данные столбцов 11 и 12 суммируются , а затем полученные су ммы складываются между собой : S F ui = S C Ii + S N i tg j Ii Результаты ра счёта коэффициента устойчивости откоса "К ": K = S F ui / S F i Необходимые д анные для расчёта коэффициента устойчиво сти откоса имеются в таблице расчёта устойчивости откоса . Откос считается устойчивым по выбранной поверхности скольжения , если К 1,1. К = 424,2/192,06 = 2,2 Вывод : так как К > 1,1, то можно сказать , что откос по выбранной поверхности скольжения устойчивый. Графичес кое пост роение круглоцилиндрической п оверхности скольжения , масштаб 1:50 Литература 1. Пособ ие по проектированию оснований зданий и сооружений : М : ЦИТП Госстрой С ССР , 1986; - С 14-24,30-32,172-174. 2. Методические у казания к курсовой работе по механике грунтов для студентов специальности 1211 "Автомобильные дороги ".
1Архитектура и строительство
2Астрономия, авиация, космонавтика
 
3Безопасность жизнедеятельности
4Биология
 
5Военная кафедра, гражданская оборона
 
6География, экономическая география
7Геология и геодезия
8Государственное регулирование и налоги
 
9Естествознание
 
10Журналистика
 
11Законодательство и право
12Адвокатура
13Административное право
14Арбитражное процессуальное право
15Банковское право
16Государство и право
17Гражданское право и процесс
18Жилищное право
19Законодательство зарубежных стран
20Земельное право
21Конституционное право
22Конституционное право зарубежных стран
23Международное право
24Муниципальное право
25Налоговое право
26Римское право
27Семейное право
28Таможенное право
29Трудовое право
30Уголовное право и процесс
31Финансовое право
32Хозяйственное право
33Экологическое право
34Юриспруденция
 
35Иностранные языки
36Информатика, информационные технологии
37Базы данных
38Компьютерные сети
39Программирование
40Искусство и культура
41Краеведение
42Культурология
43Музыка
44История
45Биографии
46Историческая личность
47Литература
 
48Маркетинг и реклама
49Математика
50Медицина и здоровье
51Менеджмент
52Антикризисное управление
53Делопроизводство и документооборот
54Логистика
 
55Педагогика
56Политология
57Правоохранительные органы
58Криминалистика и криминология
59Прочее
60Психология
61Юридическая психология
 
62Радиоэлектроника
63Религия
 
64Сельское хозяйство и землепользование
65Социология
66Страхование
 
67Технологии
68Материаловедение
69Машиностроение
70Металлургия
71Транспорт
72Туризм
 
73Физика
74Физкультура и спорт
75Философия
 
76Химия
 
77Экология, охрана природы
78Экономика и финансы
79Анализ хозяйственной деятельности
80Банковское дело и кредитование
81Биржевое дело
82Бухгалтерский учет и аудит
83История экономических учений
84Международные отношения
85Предпринимательство, бизнес, микроэкономика
86Финансы
87Ценные бумаги и фондовый рынок
88Экономика предприятия
89Экономико-математическое моделирование
90Экономическая теория

 Анекдоты - это почти как рефераты, только короткие и смешные Следующий
Дума приняла закон о запрете курения в общественных местах в первом чтении. Но закон о педофилах, предусматривающий пожизненное заключение, отклонила трижды. ВОПРОС: наша Дума состоит из педофилов, озабоченных своим здоровьем????
Anekdot.ru

Узнайте стоимость курсовой, диплома, реферата на заказ.

Обратите внимание, курсовая по геологии и геодезии "Расчёт опоры путепровода, устойчивости подпорной стенки", также как и все другие рефераты, курсовые, дипломные и другие работы вы можете скачать бесплатно.

Смотрите также:


Банк рефератов - РефератБанк.ру
© РефератБанк, 2002 - 2016
Рейтинг@Mail.ru