Курсовая: Определение и обоснование видов и режимов структурной обработки сплава - текст курсовой. Скачать бесплатно.
Банк рефератов, курсовых и дипломных работ. Много и бесплатно. # | Правила оформления работ | Добавить в избранное
 
 
   
Меню Меню Меню Меню Меню
   
Napishem.com Napishem.com Napishem.com

Курсовая

Определение и обоснование видов и режимов структурной обработки сплава

Банк рефератов / Металлургия

Рубрики  Рубрики реферат банка

закрыть
Категория: Курсовая работа
Язык курсовой: Русский
Дата добавления:   
 
Скачать
Microsoft Word, 9264 kb, скачать бесплатно
Заказать
Узнать стоимость написания уникальной курсовой работы

Узнайте стоимость написания уникальной работы

2 Министерство образования и науки Украины. Национальная металлургическая академия Украины. Кафедра термической обработки металлов. КУРСОВАЯ РАБОТА по дисциплине “Теоретические основы термической обработки металлов” на тему “Определение и обоснование видов и режимов структурной обработки сплава Cu+2,3%Be” Расчетно-пояснительная записка Выполнил студент гр. МТ-98-1 Коломоец Андрей Ник о лаевич Руководил доцент Клюшник Юрий Алексе е вич Защищена «_____» _____________ 2001г с оценкой _______________ Днепропетровск 2001г. Реферат Курсовая работа: 36 с., 11 рис., 2 табл., 8 источников. Объект работы: сплав Cu + 2,3 % Be. Цель работы: определение и обоснование видов и режимов структурной обработки сплава. Определен ряд возможных структурных обработок сплава, сделан сравнительный анализ определенных обработок с обработк а ми, которые использ у ют для этого сплава в нынешнее время. Результаты работы могут стать основанием для дальнейших разработок больше сложных обработок сплава Cu + 2,3 % Be. МЕДЬ,БЕРИЛЛИЙ, ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА, ДЕФОРМАЦИОННОТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА, ХИМИКОТЕРМИЧ Е СКАЯ ОБРАБОТКА,НАГРЕВ, ВЫДЕРЖКА, ОХЛАЖДЕНИЕ, ТВЕРДОСТЬ, ПЛАСТИ Ч НОСТЬ. Содержание : Перечень условных обозначений, символов, сокращений и терминов - 5 1 Введение - 6 2. Аналитическая часть 2.1 Диаграмма состояния сплава Cu-Be и ее характеристика - 9 2.2 Определение основных исходных данных - 12 2.3 Определение возможных видов структурной обработки - 13 2.4 Определение параметров режимов назначенных видов структурной обр а ботки - 18 2.5 Построение схем-графиков режимов назначенных видов структурной обр а ботки - 24 2.6 Фазовые и структурные превращения при нагреве и охлаждении в процессе назначенных видов и режимов структурной обработки - 29 3 Выводы - 35 Перечень ссылок - 36 Перечень условных обозначений, символов, сокращений и терминов. СО Структурная обработка ТО Термическая обработка ДТО Деформационно-термическая обработка ХТО Химико-термическая обработка ФП Фазовое превращение СП Структурное превращение ВТМО Высокотемпературная термомеханическая обр а ботка НТМО Низкотемпературная термомеханическая обработка 1 Введение. В данной работе производится выбор видов и режимов структурной о б работки. Ее сущность заключается в том, что в результате направленного эне р гоинформационного воздействия на металл или сплав в структуре и фазовом составе его (или только в структуре) происходят необратимые изменения. Ук а занные изменения приводят к соответствующему изменению свойств (механ и ческих, физических, химических). Энергетическая составляющая указанного выше воздействия это общая затрата энергии в процессе структурной обрабо т ки. Информационная составляющая представляет собой определенное распр е деление компонентов энергетического воздействия во времени и в пространс т ве. Носителем воздействия при структурной обработке может быть: a) тепловая энергия, такая обработка называется термической (ТО); b) тепловая и механическая, такая обработка — деформационно-термическая (ДТО); c) тепловая и химическая, такая обработка — химико-термическая (ХТО). Изменения структурного состояния объекта в результате воздействия на него системы воздействий происходят вследствие протекания в объекте фаз о вых (ФП) и структурных превращений (СП). Характерным признаком ФП явл я ется изменение фазового состава сплава (в одних случаях тип фазы, в других количественные изменения) в процессе обработки. Характерным признаком СП является изменение морфологии структуры (причем фазовый состав при этом обычно остается неизменным). Таким образом, структурная обработка, путем энергоинформационного воздействия, оказывает влияние на металлический сплав (который характеризуется начальным структурным состоянием), вызывая в нем ФП и СП. Указанные ФП и СП формируют конечное структурное состо я ние сплава, а следовательно, и новый комплекс свойств. Назначение структурной обработки главным образом зависит от ко м плекса конечных свойств изделия и частично от начального структурного с о стояния сплава. Возможны сл е дующие виды структурной обработки: 1) термическая обработка: a) отжиги 1 рода; b) отжиги 2 рода; c) закалки; d) стабилизирующие обработки; 2) деформационно-термическая обработка: a) термомеханическая обработка (высокотемпературная термомехан и ческая обработка (ВТМО) и низкотемпературная термомеханическая обр а ботка (НТМО); b) механико-термическая обработка; 3) химико-термическая обработка: a) насыщающая обработка; b) рафинирующая обработка. При различных типах структурных обработок используются все извес т ные ФП и СП. Все виды структурных обработок для которых обязательно и с пользование ФП называются структурными обработками с ФП и в своем цикле они обязательно предполагают фазовую перекристаллизацию. Если в основе структурной обработки лежит СП, то для их осуществления ФП не нужны и ф а зовой перекристаллизации не происходит. Значение структурной обработки состоит в следующем: 1) температура нагрева обеспечивает необходимую диффузионную подви ж ность атомов, т.е. влияет на скорость процесса; 2) обеспечивает необходимый фазовый состав, а следовательно, структуру сплава; 3) обеспечивает необходимые физические и механические свойства сплава. Рассмотрим подробнее как влияет структурная обработка на морфологию структуры металлического сплава. Под морфологией структуры понимают ге о метрическую форму, размеры и распределение в сплаве структурных соста в ляющих расположенных одновременно во всех трех пространствах, причем прина д лежащих одному структурному уровню. Структурный уровень характеризуется: Ш типичными элементами структуры для данного уровня; Ш размерами структурных элементов; Ш глубиной проникновения в строение вещ е ства. Структурные уровни: 1) макроструктура; 2) микроструктура; 3) атомно-кристаллическая; 4) тонкая структура; 5) электронная; 6) ядерная. От уровня №1 до №6 увеличивается глубина проникновения и уменьш а ется размер структурных элементов. Структурные уровни связаны между собой по принципу матре ш ки. Структурное состояние с описанной точки зрения в первом приближении характеризуется как функция от фазового состава, морфологии структуры и механического напряженного состояния. Во втором приближении описывается тремя системами, в которых одновременно располагаются элементы структуры различных структурных уровней. Структурной обработкой (СО) можно влиять на 2, 3, 4 и 5 структурные уровни. На макроструктуру СО не влияет, т.к. она формируется при более в ы соких температурах, чем температура СО. На ядерную структуру также не влияет, т.к. СО не имеет необходимый уровень энергии для взаимодействия ядерной реакции. Данная курсовая работа посвящена медно-бериллиевому сплаву (соде р жание Ве 2,3%). Особенностью медно-бериллиевых сплавов является широкий диапазон изменений механических и физических свойств при термообработке. Этот факт обуславливает широкое применение бериллиевых бронз: фасонное литье из медно-бериллиевых сплавов в земел ь ные формы и кокиль, а также по выплавленным моделям и под давлением. В ряде случаев вместо литых деталей более целесообразно изготавливать детали из заготовок медно-бериллиевых сплавов, подвергнутых обработке давлением. В любом случае медно-бериллиевые сплавы обладают достаточно интересным комплексом свойств, но также имеют и недостатки, например, высокая стоимость сплавов из-за дорог о стоящего процесса перер а ботки руд [1]. Далее в работе будут рассмотрены все возможные виды структурных о б работок медно- б ериллиевого сплава (Сu + 2,3 % Ве). 2. Аналитическая часть. 2.1 Диаграмма состояния сплава Cu-Be и ее характеристика. Как видно из диаграммы, температура плавления чистой меди 1083 С (т. С на рис.1). При увеличении содержания бериллия температура начала и конца затвердевания сплавов понижается, достигая минимума. На диаграмме он соо т ветствует 860 С и концентрации 5,25% Be (т. К на рис.1) и лежит над одноро д ной областью -фазы. При дальнейшем увеличении содержания бериллия те м пература начала и конца затвердев а ния сплавов повышается. В системе Cu – Be (с содержанием Be до 12%) имеются фазы , , . По Н.Х. Абрикосову, фазы и ( ') являются единым бертоллидом (химическим соединением переменного состава), а сплав, отвечающий химическому соед и нению CuBe, лежит за пределами области однородного твердого раствора ( ') [2]. Фаза представляет собой твердый раствор Be в Cu, с максимальной ра с творимостью Be составляющей 2,7% при температуре 866 С (т. В на рис.1). При этих условиях она имеет гранецентрированную кубическую кристаллич е скую решетку с периодом 3,566 Е. Растворимость Be с понижением температ у ры снижается, его значение изменяется по кривым ВА и AL (см. рис.1), и при температуре эвтектоидного распада фазы она равна 1,55% , при 350 С — м е нее 0,4%. При 866 С в интервале концентраций бериллия 2,75 - 4,2% по перитект о идной реакции между -фазой и жидкостью образуется фаза ( ). Сплавы, содержащие от 2,75 до 4,2% (по массе) бериллия, имеют одинаковую температуру конца затвердевания около 866 С (1139К) — линия BD соответс т венно. Микроструктура этих сплавов после закалки с 840 С состоит из + ф а зы. При увеличении содержания бериллия температура начала и конца затве р девания сплавов понижается. Минимальное значение (т. К на рис.1), как указ ы валось ранее, достигается при температуре 860 С и концентрации 5,25% Be и лежит на диаграмме состояния над однородной областью -фазы. При этой концентрации температура начала и конца превращения совпадают и оно идет не в интервале температур, а при постоянной температуре. Если дальше увеличивать содержание бериллия, то превращение снова идет в инте р вале температур и температура начала и конца затвердевания сплавов повыш а ется. Микроструктура сплавов, содержащих от 4,3 до 8,4% (по массе) Be, после закалки с температуры 840 С состоит из одних кристаллов . Фаза выше л и нии AFG 605 С (условно принятая средняя температура распада этой фазы) — неупорядоченный твердый раствор бериллия в меди. Период его неупоряд о ченной объемно-центрированной кубической решетки при содержании 7,2% Be и темпер а туре 750 С равен 2,79 Е. При закалке с температуры 840 С сплавов с содержанием бериллия больше 8,4% , вплоть до 11% микроструктура состоит из кристаллов и фазы. В гомогенной области -фаза (в некоторых источниках '-фаза) содержит от 11,3 до 12,3% Be. Она представляет собой упорядоченную фазу на основе и н терметаллида CuBe с упорядоченной объемно-центрированной кубической р е шеткой типа CsCl и периодом 2,69-2,7 Е. Эта фаза получается при реакциях: выделение из -фазы ( ) в интервале температур 605 - 870 С и конце н траций 6 - 11%Ве — по линии FH; эвтектоидное превращение -фазы ( ) при температуре 605 С и концентрациях 1,5-11,5%Ве — AFG соо т ветственно. Ниже линии эвтектоидного равновесия (линия AFG на рис.1), в интервале концентраций бериллия 0,2-11,5% (интервал L-N на рис.1 соответственно) идет реакция выделения: , при которой из пересыщенной бериллием фазы выделяется -фаза с большим его содержанием. В системе имеются перитектическое (2,75 – 4,2% Be) и эвтектоидное (1,5 – 11,5% Be) равновесия, при 866 и 605 С соответственно, имеются фазовые превращения типа растворение-выделение, ввиду ограниченной растворимости Be в ра з личных модификациях меди. Теперь рассмотрим превращения, происходящие конкретно в сплаве Cu + 2,3%Be (сплав №1 на рис.1). В сплаве 1 со снижением температуры с 1000 до 980 С (т. S) не происх о дит никаких превращений (область существования только жидкой фазы), дал ь ше в интервале S-Q (980-875 С) идет кристаллизация из жидкости кристаллов -фазы, при этом состав жидкости меняется по линии ликвидус, а кристаллов по солидус. Как видно из диаграммы, при этом и жидкость и кристаллическая фаза обогащаются Ве, судя из характера расположения этих линий, соответс т венно количество бериллия в центре кристалла и на его поверхности различное, т.е. существует ликвация Ве как в объеме сплава, так и по самой дендритной ячейке. В интервале температур Q-R (875-740 С) существует одна -фаза, а п о сле, при охлаждении примерно до 605 С (т. Y на рис.1), идет обеднение -фазы бериллием по линии ВA и выделение -фазы. При охлаждении ниже 605 С в выделявшемся доселе неупорядоченном твердом растворе замещения при э в тектоидном превращении идет упорядочение — образование фазы ( '): атомы меди располагаются преимущественно в узлах решетки, а атомы бериллия — в центре [1]. Хотя в реальном кристалле этот порядок точно не соблюдается: атомы меди могут занять места бериллия и наоборот. Рентгенограммы ( ') в си с теме Cu-Be выявляют линии сверхструктуры, которые отсутствуют у -фазы. После прохождения эвтектоидной реакции ( ) в сплаве находится три вида фаз: -фаза, которая образовалась при кристаллизации, -фаза, кот о рая образ о валась при эвтектоидной реакции из -фазы, и ( ')-фаза, которая также образовалась при эвтектоидном превращении. При дальнейшем охла ж дении в и н тервале 605-20 С идет также обеднение -фазы бериллием по линии AL и выделение, дополн и тельно, ( ')-фазы. 2.2 Определение основных исходных данных. Как видно из диаграммы состояния, в сплаве 1 (Cu+2,3%Be) в твердом состоянии происходит 2-а фазовых превращения. Это растворение-выделение и эвтектоидное. Рассмотрим их: · при температурах, ниже 740 С (интервал R- U на рис.1) идут реакции в ы д е ления из -фазы и -фазы: ; · при температуре 605 С (т. Y на рис.1) идет эвтектоидная реакция упор я дочения -фазы: ; Из жидкости, в интервале температур 980-875 С (интервал S-Q на рис.1) идет реакция выд е ления кристаллов -фазы: . И при температуре солидуса (т. Q) равной 875 С сплав полностью состоит из кристаллов -фазы. Полученные в разделе данные сводим в таблицу: Табл.1 Основные исходные данные по сплаву Cu+2,3%Be. Тип фазового превращ е ния Температура фаз о вого равновесия, С Примечания Кристаллизация 980 Температура ликвидуса Кристаллизация 875 Температура с о лидуса Растворение-выделение 740 Эвтектоидное 605 2.3 Определение возможных видов структурной обработки. Рассмотрим возможные для этого сплава виды обработок из классов: те р мической (ТО), деформационно-термической (ДТО) и химико-термической (ХТО) обработок. 2.3.1 ТО. I) Отжиги I-го рода. Все отжиги первого рода основаны на структурных превращениях в м е талле и идут вне зависимости от того, протекает ли в сплаве при обработке ф а зовые превращения, а следовательно потенциально возможны во всех металлах. Отжиги I рода бывают: a) гомогенизирующие — подвергаются слитки и заготовки с целью сниж е ния дендритной или внутрикристаллитной ликвации, которая повышает склонность сплава, обрабатываемого давлением, к хрупкому излому, к аниз о тропии свойств и возникновению таких дефектов, как шиферность (слоистый излом) и флокены (тонкие внутренние трещины, наблюдаемые в изломе в виде белых овальных пятен); b) рекристаллизационные — подвергаются холоднодеформированные заг о товки и детали с целью: частичного сохранения наклепа (неполный рекр и сталлизационный отжиг), сохранения деформационной или создания собс т венной текстуры (текстурный рекристаллизационный отжиг), устранения текстуры, получения структурной сверх пластичности (многократная комб и нация деформации и рекристаллизационного отжига), получения зерен тр е буемого размера и монокристаллов (градиентный рекристаллизационный о т жиг), снятия наклепа и перевода неравноосных после деформации зерен в более устойчивую, с термодинамической точки зрения, равноо с ную форму; c) для снятия остаточных напряжений — подвергаются заготовки и детали, в которых в процессе предыдущих технологических операций, из-за нера в номерного охлаждения, неоднородной пластической деформации и т.п. во з никли остаточные напряжения (остаточные напряжения могут сниматься и при других видах отжигов). Исходя из вышесказанного, можно сделать вывод — наш сплав может быть подвергнут любому из вышеприведенных видов отжигов I рода в случае, если исходные параметры состояния заготовки или детали, изготовленных из данного сплава, удовлетворяют условиям проведения соответствующей обр а ботки, т.е.: для гомогенизирующего отжига исходная структура — литая, с в ы раженной дендритной ликвацией; для рекристаллизационного — холоднод е формированная, с большими степенями деформации; для снятия остаточных напряжений — наличие высоких остаточных напряжений, нежелательных при последующей обработке (в случае отсутствия других технологических опер а ций в этой части технологической цепи, одним из эффектов которых является снятие остаточных напряжений) или использов а нии. II) Отжиги II-го рода. Эти отжиги основаны на фазовых превращениях, происходящих в сплаве в твердом состоянии, поэтому вид возможных отжигов этого подкласса всецело зависит от вида фазовых превращений, происходящих в славе. Они должны обеспечивать фазовую перекриста л лизацию сплава. В зависимости от типа фазовых превращений в данном сплаве могут быть проведены: a) гетерогенизирующий отжиг — применяется в случае наличия в сплаве процесса выделения из матрицы другой фазы, вследствие изменения равн о весной растворимости компонентов при понижении температуры. При этой обработке не происходит коренной ломки структуры по всему объему. Тип кристаллической решетки матричной фазы не меняется. Отжиг приводит к изменению концентрации компонентов в матричной фазе и к изменению количества, размера, а также формы частиц выделяющейся фазы. b) отжиг с фазовой перекристаллизацией — возможен при наличии в спл а ве полиморфного или эвтектоидного (включает полиморфное) превращения и приводит коренной перестройке структуры по всему объему сплава. Он используется для устранения текстуры и измельчения ра з мера зерна. Исходя из характеристик рассмотренных выше видов отжигов II-го рода, делаем вывод о возможности их применения к рассматриваемому нами сплаву, т.к. в нем присутствуют процессы как растворения-выделения, так и эвтектои д ное. III) Фазовые закалки. Сущность фазовых закалок — перевод металла в метастабильное стру к турное состояние с использованием фазового превращения. Различают закалки с полиморфным превращ е нием и без такового. Рассмотрим их: a) с полиморфным превращением — применяется при наличии в сплаве такового или эвтектоидного, которое включает в себя полиморфное. В сл у чае прохождения этих превращений только по бездиффузионному механи з му называются закалкой на мартенсит, если же допускается наличие дифф у з и онного, то — на бейнит. b) без полиморфного превращения — применяется при наличии в сплаве таких фаз о вых превращений как: растворение-выделение, порядок-беспорядок, гомогенизация- спиноидальный распад; и называются по назв а нию получаемого после закалки состо я ния. Из рассмотренных выше видов фазовых закалок, для нашего сплава пр и менимы закалки как с полиморфным превращением, т.к. в нашем сплаве имее т ся эвтектоидное фазовое превращение (ФП), так и без полиморфного превр а щения с использованием такого ФП, как растворение-выделение, которое пр и сутствует в сплаве. Фазовая закалка с ФП растворение-выделение называется закалкой на пересыщенный твердый раствор. IV) Структурные закалки. К структурным закалкам относят: a) вакансионную закалку — упрочнение сплава за счет фиксации больш е го количества вака н сий, имеющееся при высоких температурах. b) закалку для фиксации высокотемпературной морфологии сплава. Эти виды закалок универсальны и могут быть применены к любому спл а ву, поэтому по д ходят и для нашего. V) Стабилизирующие обработки. К стабилизирующим обработкам относят старение и отпуск. Применяю т ся они обычно в тандеме с закалкой, т.к. в этом случае удается добиться на и лучших результатов после обработки. Сущность этих видов обработки — ра с пад метастабильного твердого раствора, с переходом сплава в более стабильное состояние, хотя обычно далекое от истинного равновесия. Процессы распада пересыщенного раствора в закаленном сплаве, так же как возврат и рекриста л лизация, прот е кают самопроизвольно, с выделением тепла. Для определения возможности проведения данных видов обработки, и с ходя из вышесказанного, следует заметить, что: старение применяется после закалки на пересыщенный твердый раствор, а отпуск — на мартенсит. Поэтому, т.к. эти два вида закалок возможны в данном сплаве, то и стабилизирующие о б работки, следующие после них, так же возможны. 2.3.2 ДТО. I) Термомеханические обработки. Эти обработки обязательно используются в сплаве с ФП. И это ФП ос у ществляется в условиях повышенной концентрации дефектов кристаллического строения, обусловленной деформационным воздейс т вии. Сущность ВТМО состоит в том, что после горячей деформации и закалки получается пересыщенный твердый раствор с перекристаллизованной структ у рой, т.е. с повышенной плотностью несовершенств. Основное назначение НТМО — повышение прочностных свойств путем обычной закалки, а затем холодной деформации. Согласно диаграммы состояния сплава ( т.к. есть ФП растворение-выделение) и п.2.3.1 (данной работы) для сплава возможны сл е дующие обр а ботки: Ш ВТМО стареющего сплава; Ш НТМО стареющего сплава. Т.е. при данных обработках мы в стабильную (при ВТМО) и метаст а бильную (при НТМО) фазу деформацией вводим повышенное количество ди с локаций, а потом фиксируем их (заставляем наследовать их плотность) при п о сл е дующей закалке. II) Механико-термические обработки. Эти же обработки используются в случае СП (полигонизация), которое обусловлено с одной стороны деформационным воздействием, а с другой ст о роны, соответственно, термообработкой. Для всех сплавов (а значит и для Cu+2,3%Be) не зависимо от того испытывают они ФП или нет возможно пров е дение данной обработки. При этом должно выполнятся одно условие: данный сплав при температуре холодной деформации должен находится в вязком, пл а стичном с о стоянии. 2.3.3 ХТО. Химико-термическая обработка возможна т.к. на диаграмме состояния в необходимом интервале концентраций (2,3 - 2,7 % Ве) существуют указания на термодинамическое взаимодействие компонентов в твердом состоянии. Вза и модействие возможно если новое образование имеет меньшую свободную энергию, чем сумма отдельных состояний. Такими образованиями есть смеси твердого раствора и химического соединения: и . Данное насыщение обеспечивает хорошую защиту от газовой коррозии. Термическая обработка в цикле химико-термической — закалка на пересыщенный твердый раствор и п о следующее старение. Полученные результаты о возможных видах СО для сплава Сu + 2,3 % Ве сводим в таблицу 1.2. Таблица 1.2 - Виды возможных СО для сплава Сu + 2,3 % Ве № п/п Виды возможных СО СП и ФП на которых основана данная СО 1 2 3 1 Виды термической обработки: 1. Отжиги 1 рода: а) гомогенизирующий; б) рекристаллизационный; СП - гомогенизация матричного раствора по растворенному ко м поненту; СП - первичная рекристаллизация. 1 2 3 2. Отжиги 2 рода: а) гетерогенизирующий; б) с фазовой перекристаллизацией; 3. Фазовые закалки: а) с полиморфным превращением; б) без полиморфного превращения. 4. Стабилизирующие обрабо т ки: а) старение; б) отпуск. ФП – растворение-выделение; ФП – эвтектои д ное. ФП – эвтектои д ное; ФП – растворение-выделение. ФП – распад пересыщенного тве р дого раствора. СП – полигонизация и рекриста л лизация 2 Виды деформационно-термической обработки: 1. Термомеханическая а) ВТМО, НТМО стареющих спл а вов; 2. Механико-термическая СП – полигонизация, ФП – растворение-выделение; СП – полигонизация. 3 Виды химико-термической обр а ботки: 1. Насыщающая ФП – растворение-выделение (о б разование твердого раствора, о б разование химических соедин е ний). 2.4 Определение параметров режимов структурных обработок 2.4.1 Параметры термической обработки: I) Отжиги 1-го рода: а) гомогенизирующий. Температура нагрева или выдержки определяется , где 0,8 0,95 - коэффициент, не зависящий от типа сплава. Но так как эта температура соответствует двухфазной области, а гомог е низ а цию лучше проводить в однофазной, то корректируем ее, увеличивая до 810 С. Продолжительности выдержки должна быть достаточна для протекания СП — гомогенизации матричного твердого раствора по растворенному комп о ненту ( эфф ). Эта выдержка довольно длительна. На практике бериллиевые бронзы при данном отжиге выдерживают в течении 1 3 часов [3]. Скорость охлаждения регламентируется т.к. при окончании выдержки в сплаве согласно диаграмме состояния наблюдается ФП: Ш растворение-выделение; Ш эвтектоидное. Скорость охлаждения должна быть достаточно низкой, чтобы обеспечить протекание соответственных ФП по диффузионному механизму. б) рекристаллизационный. Температура нагрева или выдержки определяется: . Т.к. ниже t с согласно диаграммы состояния (рис.1.1) мы имеем гомоге н ный твердый раствор , то n = 0,4 0,45: . Температура рекристаллизационного отжига: , где 30 50 - необходимый интервал перегрева для начала структурного пр е вращения. Продолжительность выдержки должно быть достаточной для протекания СП — первичной рекристаллизации ( эфф ) Скорость охлаждения регламентируется т.к. в сплаве согласно диаграмме состояния наблюдается ограниченная растворимость Cu в Be (V охл V кр.охл ). II) Отжиги 2 рода: а) гетерогенизирующий. Температура нагрева или выдержки: , где 30 50 - необходимый интервал перегрева для начала ФП растворения. Продолжительность выдержки должна быть достаточна для протекания ФП растворения и пост фазовых СП. Скорость охлаждения должна быть достаточно медленной, чтобы пр е вращение было полным и фазовый состав соответствовал равновесному [4]. V охл V кр.охл (критическая скорость охлаждения при отжиге) б) с фазовой перекристаллизацией. Температура нагрева или выдержки: , где 30 50 - необходимый интервал перегрева для начала ФП полиморфного или эвтектоидного. Т.к. при этой температуре в сплаве сосуществуют две фазы, то данная п е рекристаллизация является неполной (неполный отжиг). Для проведения по л ной фазовой перекристалл и зации нужно нагрев осуществлять в однофазную область , что производится при ранее назначенном гетерогенизирующем о т жиге. А, так как , в принципе, параметры охлаждения и выдержки при этом у них сходны, то они в данном сплаве могут считаться взаимно заменяю щ ими. III) Закалки: а) с полиморфным превращением. Температура нагрева или выдержки: где 30 50 - необходимый интервал перегрева для прохождения эвтектоидн о го ФП, которое включает в себя полиморфное. Продолжительность выдержки должна быть достаточной для протекания эвтектоидного ФП. Скорость охлаждения должна быть достаточно высокой, чтобы искл ю чить распад пересыщенного матричного раствора в процессе охлаждения в диффузионной области превращения. В общем случае V охл V кр.охл (критическая скорость охлаждения при з а калке, проходящий по данному ФР). б) без полиморфного превращения. Температура нагрева или выдержки: , где 30 50 - необходимый интервал пер е грева для начала ФП растворения. Продолжительность выдержки должна быть достаточной для протекания ФП растворения-выделения. Скорость охлаждения должна быть достаточно высокой, чтобы искл ю чить распад пересыщенного матричного раствора в процессе охлаждения. О д нако если сплав в дальнейшем будет подвергнут старению закалка может быть не очень резкой [3]. В общем случае V охл V кр.охл (критическая скорость охлаждения при з а калке, проходящий по данному ФР). Так как данная закалка производится с температур больших, чем знач е ние температуры фазового равновесия эвтектоидного превращения, то ее нел ь зя назвать чисто закалкой на пересыщенный твердый раствор. Она, в данном сплаве, является смешанной, поэтому и назначаем именно ее. IV) Стабилизирующая обработка: а) старение. Температура старения: , Продолжительность выдержки должна быть достаточна для протекания ФП и получения устойчивого состояния сплава [4]. Скорость охлаждения при стабилизирующих обработках обычно не ре г ламентируются. б) отпуск. Максимальная температура отпуска: , Продолжительность выдержки должна быть достаточна для протекания СП и получения более равновесного состояния сплава [4]. Скорость охлаждения при стабилизирующих обработках обычно не ре г ламентируются. 2.4.2 Параметры деформационно-термической обработки: а) термомеханическая обработка. ВТМО и НТМО стареющих спл а вов. ВТМО : минимальная температура горячей деформации , где 0,7 0,9 - коэффициент не зависящий от типа сплава. Так как она соответствует двухфазной области на диаграмме состояния (см. рис.1), что не желательно для данной обработки, то корректируем ее в ст о рону увеличения до 810 С. Используемая степень деформации (истинная) е = 0,3…0,5. Если за время деформации успела пройти полигонизация, то последу ю щая выдержка не нужна. Если же нет, то продолжительность выдержки должна быть достаточной для завершения полигонизации. Скорость охлаждения должна быть больше или равной критической ск о рости охлаждения при закалке на пересыщенный твердый раствор (V кр ). После ВТМО должна проводится стабилизирующая обработка — старение. Температура старения: . Время выдержки при старении должно быть достаточным для протекания ФП и получения устойчивого состояния сплава. Скорость охлаждения при старении не регламентируется. НТМО : ее особенностью есть деформирование метастабильной при данной температуре фазы, поэтому перед ее проведением должна обязательно идти подготавливающая закалка на это метастабильное состояние. Темп е ратура холодной деформации: , где 0,1 0,2 - к о эффициент не зависящий от типа сплава. Так как получения температура деформации и так является ниже цеховой и д о вольно существенно, то проведение последующей закалки для фиксации пол у ченного состояния не требуется. Используемая степень деформации (истинная) е = 0,3…0,5. После НТМО необходима стабилизирующая обработка — старение. Температура старения: . Время выдержки при старении должно быть достаточным для протекания ФП и получения устойчивого состояния сплава. Скорость охлаждения при старении не регламентируется. б) механико-термическая обработка. Температура холодной дефо р мации: , где 0,1 0,2 - коэффициент не зависящий от типа сплава. Степень деформации е около 0,1. После холодной деформации следует произвести нагрев для прохождения полигонизации. Температура нагрева , где 30 50 - необходимый интервал перегрева для начала полигонизации. Время выдержки довольно длительно. Это время необходимо для прот е кания полигонизации и получения полной полигональной субструктуры. Скорость охлаждения не регламентируется. 2.4.3 Параметры химико-термической обработки: Насыщающая — эта обработка проводится в активной атмосфере име ю щей необходимую концентрацию бериллия в активном состоянии у поверхн о сти изд е лия. Температура нагрева или выдержки должна обеспечить необходимую диффузионную подвижность, чтобы насыщение произошло за практически приемлемое время. , где 0.7 0,9 - коэффициент не зависящий от типа сплава. Здесь мы также попадаем в двухфазную область, что не приемлемо в да н ном случае, поэтому также корректируем эту температуру, повышая ее до 810 С. Длительность выдержки должна быть достаточно велика чтобы обесп е чить требуемые величины насыщения поверхности и глубину насыщенного б е риллием слоя, и если первое в основном зависит от активности насыщаемой среды, то второе — от времени выдержки. Т.к. конечное состояние сплава — пересыщенный твердый раствор, то после нагрева (t в ) и выдержки нужно охладить со скоростью большей или ра в ной критической скорости охлаждения при закалке на пересыщенный твердый раствор (V кр ). Тогда стабилизирующей обработкой будет старение (см. пар а метры ВТМО с закалкой на пересыщенный твердый раствор). 2.5 Построение схем-графиков режимов назначенных видов структурной обр а ботки. Рис.2 Схема-график режима гомогенизирующего отжига сплава Сu + 2,3 % Ве. Рис. 3 Схема-график режима рекристаллизационного отжига. Рис. 4 Схема-график режима отжига II -го рода (гетерогенизационного и с ф а зовой перекристаллизацией сплава). Рис. 5 Схема-график режима закалки. Рис. 6 Схема-график режима старения сплава Сu + 2,3 % Ве. Рис. 7 Схема-график режима отпуска сплава Сu + 2,3 % Ве. Рис. 8 Схема-график режима ВТМО стареющего сплава Сu + 2,3 % Ве. Рис. 9 Схема-график режима НТМО стареющего сплава Сu + 2,3 % Ве. Рис.10 Схема-график режима механико-термической обработки. Рис. 11 Схема-график режима химико-термической обработки с закалкой на пересыщенный твердый раствор сплава Сu+ 2,3 % Ве. 2.6 Фазовые и структурные превращение в процессе назначения СО. Гомогенизирующий отжиг. При этой обработке идет выравнивание химического состава по телу зу р на (дендрита). Иногда данный отжиг называют диффузио н ным, т.к. в основе его лежит диффузия. В начале выдержки скопления расп о лагаются на границах дендритных ячеек, в центре - фаза. В течение выдержки концентрация выра в нивается. Т.к. при отжиге охлаждение достаточно ме д ленное, то сплав при комнатной температуре имеет структуру, в которой ра в номерно распределена. Данная СО оказывает влияние на микроструктуру и тонкую структуру. С те р модинамической точки зрения данный отжиг является процессом энтропи й ным , т.е. осуществляется переход от неоднородного к однородному раствору по концентрации. Причем энтропия в данном случае возрастает с приближен и ем к равновесию концентраций, что повышает скорость процесса. Наиболее и н тенсивно гомогенизация протекает в начальный период отжига. Повышение те м пературы отжига действует эффективнее увеличения времени. Данная СО применяется для повышения коррозионной стойкости сплава, улучшения обраб а тываемости и др. Рекристаллизационный отжиг Данный отжиг является процессом многостадийным. При нагреве холо д но деформируемого сплава происходят следующие термодинамические проце с сы: 1) движущей силой первичной рекристаллизации является уменьшение плотности дислокаций, а силой тормозящей этот процесс является увеличение повер х ностной энергии; 2) на стадии собирательной рекристаллизации и если есть вторичной рекр и сталлизации термодинамической силой является уменьшение поверхностной энергии; 3) если при нагреве холодно деформируемого сплава происходит полигон и зация, то термодинамической силой является не столько снижение плотности дислокаций, сколько изменение дислокационной структуры. При нагреве х о лодно деформируемого сплава конкурирующим процессом при рекристаллиз а ции является нормализация. При рекристаллизации происходит движение сплошной границы превращений, которая “очищает” сплав от дефектов кр и сталлизационного строения, в частности дислокаций. При данной обработке сплав разупрочняется, зерна становятся разделены большеугловыми границами. Т.к. при отжиге охлаждение достаточно медленное, то сплав имеет при комна т ной температуре структуру из довольно правильных, равноосных кристаллов. Размер зерна зависит от степени деформации температуры нагрева и времени выдержки. Предпочтительна мелкозернистая структура. При данной СО изм е нения в структуре происходит на уровне тонкой, микроструктуры, атомно-кристаллической структуры в связи с применением кристаллизационной н а правленностью (тип решетки не меняется). Причем ведущей является измен е ние тонкой структуры, т.к. ее изменение вызывает все остальные изменения. Данная СО применяется для разупрочнения, повышения технологической пл а стичности и ползучести определенного типа текстуры. Гетерогенизационный отжиг При нагреве в сплаве идет реакция . Относительно количество фазы, которая полностью переходит в твердый раствор при нагреве и выделяе т ся при обратном медленном охлаждении (по реакции ), обычно не пр е вышает 10 -15 % от всего объема сплава. Для данного сплава возможна части ч ная перекристаллизация избыточной фазы. В начале изотермической выдержки частично растворяется избыточная фаза и увеличивается концентрация раств о ренного компонента. Т.о. идут два процесса: 1) процесс концентрационного перераспределения Ве между фазами и ; 2) процесс перестройки решетки Ве в решетку Сu. Процесс идет путем образования и роста зародышей фазы . Эти зар о дыши возникают только гетерогенным путем на межфазной поверхности ра з дела. При росте зародышей - фазы - фаза уничтожается. После первой ст а дии превращения концентрация раствора неоднородна, поэтому идет гомоген и зация твердого раствора . Возможна третья стадия — собирательная рекр и сталлизация. В процессе охлаждения протекают аналогичные процессы: 1. Диффузионное перераспределение Ве между фазами. 2. Перестройка решетки фазы в . В зависимости от степени переохлаждения определяется зарождение з а родышей (малое переохлаждение - гетерогенное зарождение по границам зерен, большое - зарождение на вакансиях и т.д.). При достаточно длительной в ы держке твердый раствор оказывается насыщенным Ве, согласно линии огран и ченной растворимости. Сплав остается гетерофазным при нагреве и охлажд е нии. Данный отжиг оказывает влияние на микроструктуру и тонкую структ у ру. Данная СО применяется как смягчающая обработка для деформирова н ных полуфабрикатов, для повышения технологической пластичности, для п о вышения коррозионной стойкости . Отжиг с фазовой перекристаллизацией. С эвтектоидным превращением. Эвтектоидная реакция представляет собой сложную фазовую реакцию, состоящую обычно из двух элементарных: 1. полиморфное превращение; 2. растворение- выделение. Данная СО слабо изучена в системе Сu - Ве. Превращение при нагреве развивается по диффузионному механизму, причем наиболее выражена дифф у зия Ве, т.к.: 1. Необходимость диффузии Ве обусловлена необходимостью перераспр е дел е ния концентраций Ве между фазами и образованием твердого раствора. 2. Только насыщение до равновесного содержания в ней Ве обуславливает термодинамическую стабильность ниже Т эвт для чистого компонента. Значение диффузии атомов Сu выражено в меньшей степени, т.к. измен е ние концентрации атомов Сu в ходе этого превращения не требуется или треб у ется очень мало. Данное превращение является многостадийным: 1. Образование зародышей на межфазной границе и . 2. Рост -фазы в направлении одновременно обоих фаз. Он заканчивается полным превращением . 3. Растворение в . В процессе этих реакций происходит две перестройки кристаллической решетки и . После завершения ФП начинаются пост фазовые СП. Поэтому продолжение процесса выглядит так: 4. Гомогенизация (выравнивание содержания Ве в - фазе). 5. Рост зерна- или собирательная рекристаллизация зерен- . Т.к. процесс включает полиморфное превращение, а удельные объемы и различны ( V уд. = V уд. ), то в ходе превращения при нагреве может н а блюдаться явление фазового наклепа, т.е. пластическая деформация образова в шейся фазы . При охлаждении: 1. Получаем однородные кристаллы твердого раствора, гетерофазного. 2. Структура с однородным по объему содержанием Ве двух получившихся фаз имеет резко различное содержание Ве. 3. Происходит изменение кристаллической решетки. Т.о. превращение при охлаждении включает: Ш полиморфное; Ш выделение; Ш диффузия Ве. При выделении из появление зародышей начинается на границе. Ра з мер конечного зерна зависит от размера исходного зерна. Структура меняется на уровне микроструктуры, тонкой и атомно-кристаллической структур. Т.о. после медленного охлаждения получают -зерна не благоприятные к глубокой вытяжке. Т.е. сплав теряет свою пластичность. Это явление можно устранить путем довольно быстрого охлаждения. Скорее всего, именно из-за образования такой структуры этот вид отжига не получил широкого применения. Данная СО может применяться для устранения пороков структуры, возникших при пред ы дущей обработке ( литье, горячая деформация, сварка); смягчение сплава перед последующей операцией ( резание) и уменьшения напряжений, если данная структура является конечной. Закалка. Особенночтью полной закалки в данном сплаве является то, что идет и ФП в процессе охлаждения по бездиффузионному механизму (если скорости не настолько велики чтобы проскочить его), и изменяется термодинамическая ст а бильность твердого раствора ( из термодинамически стабильного при темпер а туре нагрева превращения в состояние метастабильное в процессе охла ж дения). Метастабильность закаленного твердого раствора определяется степ е нью его пересыщения относительно, равновесной концентрации. Т.о. при нагреве д о вольно быстро происходит растворения - фазы и при довольном быстром о х лаждении пол у чается структура с малым содержанием - фазы. СП при данной закалке происходят на уровне тонкой структуры т.к. атомы Ве замещ а ют атомы Cu в твердом растворе. Из-за избытка упругой энергии, возникают остаточные напряжения. Т.о. при закалке повышается концентрация т о чечных дефектов. Основное назначение закалки - подготовка сплава к старению. Часто да н ную закалку используют как промежуточную смягчающую операцию перед х о лодной деформацией (НТМО или МТО). Иногда закалка служит окончательной термообрабо т кой для придания изделию необходимого комплекса свойств. Старение. В закаленном сплаве пересыщенный - раствор содержит избыток ра с творенного компонента Ве. Закаленный сплав стремится прийти в более ст а бильное состояние, выделяя избыток растворенного компонента в виде второй фазы. Однако, т.к. данный сплав после закалки на пересыщенный твердый ра с твор имеет гетерофазное состояние, то старение занимает только часть объема. Что уменьшает получаемый эффект. В данном сплаве диффузионная подви ж ность при комнатной температуре низкая, поэтому естественного старения не происходит. Старение в общем случае протекает в несколько стадий: 1. Образование зон Гинье-Престона ( участков твердого раствора с резко п о вышенной концентрацией Ве). 2. Выделение метастабильной фазы ( т.к. в данном случае меньше работа образования критического зародыша). 3. Переход в стабильное состояние метастабильной - фазы ( образование стабильной - фазы сопровождается растворением метастабильной -фазы). Дисперсные выделения склоны к укрупнению, при котором мелкие ча с тицы исчезают, а крупные вырастают( т.е. к коагуляции), что приводит к уменьшению суммарной межфазной энергии [5]. Т.о. данная СО влияет на ми к роструктуру и тонкую структуру. Данная обработка предназначена для увеличения прочностных свойств сплава. С увеличением времени старения (когда начинается переход в стабил ь ное состояние и коагуляция -фазы) происходит перестаривание сплава (раз у прочнение). ВТМО, НТМО сплава, закаленного на пересыщенный твердый раствор. Сущность ВТМО состоит в том, что после горячей деформации и закалки получается пересыщенный твердый раствор с перекристаллизованной структ у рой, т.е. с повышенной плотностью несовершенств (границ субзерен, свобо д ных дислокаций). В результате последующего старения сплава с такой структ у рой возникают повышенные механические свойства. В большинстве случаев оптимальным является выполнение минимум трех условий: 1. Получение к концу горячей деформации перекристаллизованную структ у ру; 2. Предотвращение возможной рекристаллизации после окончания дефо р мации; 3. Достижение необходимой для старения степени пересыщенности твердого раствора [5]. Данная обработка влияет на микроструктуру, тонкую структуру. Данная обработка достаточно сильно упрочняет сплав не снижая при этом пластичности [6]. Упрочнение при НТМО вызвано двумя причинами: 1. Холодная деформация создает наклеп, и последующее дисперсионное твердение начинается от более высокого уровня твердости сплава; 2. Холодная деформация увеличивает эффект дисперсионного твердения. При нагреве под старение после холодной деформации рекристаллизация, как правило, не протекает, а развиваются процессы отдыха и полигонизации, н е сколько уменьшающие упрочнение при НТМО. Следует иметь в виду взаимное влияние этих процессов и распада раствора: выделение тормозят полигониз а цию, а полигонизация, если она успела пройти, изменяет плотность и характер распред е лений [5]. Данная СО влияет на микроструктуру, тонкую структуру. Механико-термическая обработка При нагреве до достаточно высоких температур, после холодной дефо р мации наблюдается полигонизация, которая обеспечивает упрочнение и пон и жения пластичности в сплаве при данной обработке. Полигонизацией называют образование разделенных малоугловыми границами субзерен. При нагреве ди с локации перераспределяются и выстраиваются в стенки одна над другой. При этом под областью разрежения от одной дислокации оказывается область сг у щения от другой дислокации, и поля напряжений соседней дислокаций в зн а чительной мере взаимно компенсируются. Дислокационные стенки — мало у г ловые границы образуются в результате сочетания процессов скольжения и п е реползания дислокаций. Скорость переползания, являющегося по-своему мех а низму диффузионным, т.е. наиболее медленным процессом, контролирует ск о рость образования мало угловых границ. В результате полигонизации вытян у тые зерна, окруженные высокоугловыми границами оказываются состоящими из более или менее равноосных, размером в несколько микрометров, субзерен, раздельных малоугловыми границами. В объеме субзерен плотность дислок а ций очень низкая. Данная СО влияет на тонкую структуру сплава. Данная СО упрочняет сплав [3]. Химико-термическая обработка. Для изменения химического состава изделие нагревают в активной среде. Во время выдержки изделия диффузионно обогащается элементами из внешний среды. Можно выделить три одновременно идущих процесса, обеспечивающих обогащение изделия из внешней среды. Первый процесс образование химического элемента в активном атома р ном состоянии. В отдельных случаях, например, при поступлении атомов м е талла непосредственно из расплава. Эта стадия отсутствует. Второй процесс — адсорбция атомов поверхностью изделия. Адсорбц и онный процесс может включать простую физическую адсорбцию и одновр е менно химическую адсорбцию. Адсорбция всегда экзотермический процесс, прив о дящий к уменьшению энергии Гибсса. Третий процесс при химико-термической обработке — диффузия адсо р бированных атомов от поверхности в глубь изделия. Адсорбция протекает очень медленно [5]. Данная СО влияет на микроструктуру и тонкую структуру. Данная СО упрочняет поверхностный слой изделия из данного сплава [6]. 3. Выводы. 1. В данной курсовой работе были рассмотрены и обоснованны основные виды и режимы структурных обработок для сплава Cu + 2,3 % Ве. При этом опирались на предварительный анализ данного сплава и на диаграмму состо я ния сплава. Затем были определены параметры режимов СО по классам назн а ченных видов СО, построены схемы-графики режимов назначенных видов СО. и проанализирован фазовый состав и структурные превращения при конкре т ных СО. 2. В результате работы определили возможность применения таких видов СО: Ш гомогенизирующий отжиг; Ш рекристаллизационный отжиг; Ш гетерогенизационный отжиг; Ш отжиг с фазовой перекристаллизацией; Ш закалку на мартенсит; Ш отпуск; Ш закалку на пересыщенный твердый раствор; Ш старение; Ш ВТМО и НТМО; Ш механико-термическую; Ш химико-термическую обрабо т ку. 3. Применение гомогенизирующего отжига позволит устранить последс т вия дендритной ликвации. Рекристаллизационный отжиг снимет наклеп и п о высит пластичность. Гетерогенизационный отжиг улучшит деформируемость слитков, повысит коррозионную стойкость. Отжиг с фазовой перекристаллиз а цией является разупрочняющей обработкой. Любая закалка увеличивает пл а стичность и уменьшит прочность. ВТМО является обработкой наиболее упро ч няющей данный сплав. НТМО также достаточно сильно повышает прочнос т ные свойства при этом довольно резко упадет пластичность Механико-термическая обработка также упрочняет данный сплав. Химико-термическую обработку можно использовать для изменения химического состава и структ у ры на п о верхностном слое а иногда и по всему сечению изделия. 4. В настоящее время для сплавов системы Cu-Be применяют чаще всего отжиги для разупрочнения, а дисперсионное твердение для упрочнения. В да н ной курсовой работе доказано, что данные СО наиболее сильно влияют на структуру и механические свойства сплава Cu+2,3 % Be. Но, несмотря, на это н е обходимо дальнейшее развитие других более сложных видов СО. Перечень ссылок. 1. Берман С.И. Меднобериллиевые сплавы. — М.: Мета л лургия, 1966. 2. Абрикосов Н.Х. Исследование системы медь-бериллий. — М.,1952,т. XXI . 3. Блантер М.Е. Теория термической обработки. — М.: Металлургия, 1984. 4. Новиков И.И., Строганов Г.Б., Новиков А.И. Металловедение термообр а бо т ка и рентгенография. — М.: “ МИССИС ”, 1994. 5. Новиков И.И. Теория термической обработки металлов. — М.: Металлу р гия, 1986. 6. Тылкин М.А. Справочник термиста ремонтной службы. — М.: Металлу р гия, 1981. 7. Колачев Е.В. Термическая обработка цветных сплавов. — М.,1999. 8. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка. — М.: Металлу р гия, 1976.
1Архитектура и строительство
2Астрономия, авиация, космонавтика
 
3Безопасность жизнедеятельности
4Биология
 
5Военная кафедра, гражданская оборона
 
6География, экономическая география
7Геология и геодезия
8Государственное регулирование и налоги
 
9Естествознание
 
10Журналистика
 
11Законодательство и право
12Адвокатура
13Административное право
14Арбитражное процессуальное право
15Банковское право
16Государство и право
17Гражданское право и процесс
18Жилищное право
19Законодательство зарубежных стран
20Земельное право
21Конституционное право
22Конституционное право зарубежных стран
23Международное право
24Муниципальное право
25Налоговое право
26Римское право
27Семейное право
28Таможенное право
29Трудовое право
30Уголовное право и процесс
31Финансовое право
32Хозяйственное право
33Экологическое право
34Юриспруденция
 
35Иностранные языки
36Информатика, информационные технологии
37Базы данных
38Компьютерные сети
39Программирование
40Искусство и культура
41Краеведение
42Культурология
43Музыка
44История
45Биографии
46Историческая личность
47Литература
 
48Маркетинг и реклама
49Математика
50Медицина и здоровье
51Менеджмент
52Антикризисное управление
53Делопроизводство и документооборот
54Логистика
 
55Педагогика
56Политология
57Правоохранительные органы
58Криминалистика и криминология
59Прочее
60Психология
61Юридическая психология
 
62Радиоэлектроника
63Религия
 
64Сельское хозяйство и землепользование
65Социология
66Страхование
 
67Технологии
68Материаловедение
69Машиностроение
70Металлургия
71Транспорт
72Туризм
 
73Физика
74Физкультура и спорт
75Философия
 
76Химия
 
77Экология, охрана природы
78Экономика и финансы
79Анализ хозяйственной деятельности
80Банковское дело и кредитование
81Биржевое дело
82Бухгалтерский учет и аудит
83История экономических учений
84Международные отношения
85Предпринимательство, бизнес, микроэкономика
86Финансы
87Ценные бумаги и фондовый рынок
88Экономика предприятия
89Экономико-математическое моделирование
90Экономическая теория

 Анекдоты - это почти как рефераты, только короткие и смешные Следующий
- Какой конкурс на выборах в Верховную Раду?
- Три кандидата на один мусорный бак.
Anekdot.ru

Узнайте стоимость курсовой, диплома, реферата на заказ.

Обратите внимание, курсовая по металлургии "Определение и обоснование видов и режимов структурной обработки сплава", также как и все другие рефераты, курсовые, дипломные и другие работы вы можете скачать бесплатно.

Смотрите также:


Банк рефератов - РефератБанк.ру
© РефератБанк, 2002 - 2016
Рейтинг@Mail.ru