Курсовая: Расчет системы тягового электроснабжения железнодорожного транспорта - текст курсовой. Скачать бесплатно.
Банк рефератов, курсовых и дипломных работ. Много и бесплатно. # | Правила оформления работ | Добавить в избранное
 
 
   
Меню Меню Меню Меню Меню
   
Napishem.com Napishem.com Napishem.com

Курсовая

Расчет системы тягового электроснабжения железнодорожного транспорта

Банк рефератов / Транспорт

Рубрики  Рубрики реферат банка

закрыть
Категория: Курсовая работа
Язык курсовой: Русский
Дата добавления:   
 
Скачать
Microsoft Word, 3542 kb, скачать бесплатно
Заказать
Узнать стоимость написания уникальной курсовой работы

Узнайте стоимость написания уникальной работы

1 ФЕДЕРАЛЬНО Е АГЕНТСТВО ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАН СПОРТА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ Кафедра: « ЭЖТ » Дисциплина: « Электрические железные дороги » КУРСОВОЙ ПРОЕКТ на тему: «Расчет системы тягового электроснабжения железнодорожного транспорта» Вариант 077 Выполнил: студент группы ЭНС-07 -2 Студентов С. Л . Проверил: п реподаватель каф. «ЭЖТ», доцент Молин Н. И . Иркутск 2009 Реферат В данном курсовом проекте произведен расчет системы электроснабжения электрической железной дороги, а именно 2-х путного участка, электрифицированного на однофазном токе промышленной частоты. Определена мощность и количество тяговых трансформаторов одной ТП, определено экономическое сечение проводов контактной сети, рассчитаны годовые потери в контактной сети, для раздельной и узловой схемы питания, произведён технико-экономический расчет для сравнения схем. Произведён расчет среднего уровня напряжения в контактной сети, рассчитаны минимальные токи К.З. и выбрана защита расчетного участка от тока К.З., а также рассчитано реактивное электропотребление расчетной ТП, мощность установки параллельной компенсации и ее параметры. Курсовой проект содержит: рисунков 6; таблиц 10; формул 72. Содержание Введение Задание на курсовой проект Исходные дан ные 1 . Определение мощности тяговой подстанции 1.1 Определение средних и эффективн ых значений тока поезда. ФКС ТП 1.2 Определение средних токов фидеров к/с для расчетных режимов расчетной ТП 1.3 Определ е ние средних и эффективных токов плеч питания ТП 1.4 Оп р еделение расчетных токов трансформатора. Эквивалентный, эффективный ток по нагреву масла 1.5 Расчет трансформаторной мощности 1.5.1 Основной расч ет 1.5.2 Уточнение расчёта мощности трансформатор 1.5.3 Проверка трансформатора по максимальному току, максимально допустимому току и максимально допустимой температуре обмотки и масла 2 . Определение экономического сечения проводов контактной сети одной МПЗ для раздельной и узловой схем питания 2.1 Проверка к/с по на греву 2.2 Годовые потери энергии в к/с для двух схем питания 3. Технико-эко н омический расчет для сравнения раздельной и узловой схем питания 4 . Расчет среднего уровня напряжения в к/с до расчетного поезда на условном лимитирующем перего не 5 . Расчет минимальных токов к.з. и максимальных рабочих токов для двух схем питания. Выбор схемы защиты к/с расчетного участка от токов к.з 5.1 Ток к.з 5.2 Расчет уставок электронной за щиты фидера к/с 6 . Расчет реактивного электропотребления расчетной ТП, мощность установки параллельной компенсации и ее параметры Заключение Список используемой литерат уры Введение Система электроснабжения электрифицированных железных дорог отличается от систем электроснабжения промышленных предприятий тем, что от неё получают питание движущиеся поезда, нетяговые железнодорожные потребители, промышленные, сельскохозяйственные и коммунальные потребители, находящиеся в зоне электрифицированной линии. Устройства электроснабжения обладают высокой надёжностью работы, бесперебойностью электроснабжения, экономичностью. Широко применяются и разрабатываются новые, более совершенные и экономичные методы обслуживания и диагностического контроля элементов системы электроснабжения. Одним из важных вопросов нормальной работы системы электроснабжения является поддержание уровня напряжения в тяговой сети в заданных пределах. Современные силовые трансформаторы, поставляемые нашей промышленностью, оборудуются устройствами для автоматического регулирования напряжения в системе тягового электроснабжения с использованием дросселей, а также устройства с автоматическим бесконтактным тиристорным регулированием. Эти устройства в сочетании с телеуправлением, имеющим свои каналы связи, ложатся в основу разработок по энергетической подсистеме автоматизированной системы управления железнодорожным транспортом. Задание на курсовой проект Определить мощность тяговой подстанции (в качестве расчётной выбирается подстанция, расположенная ближе к середине участка) , выбрать мощность и количество тяговых трансформаторов. Определить эк ономическое сечение проводов контактной сети одной фидерной зоны для раздельной работы путей и узловой схемы . Рассчитать годовые по тери энергии в контактной сети для этих двух схем. Провести проверк у выбранного сечения поводов контактной сети по нагреванию . Провести технико-экономический расчет по срав нению указанных выше схем питания. Для схемы раздельного питания произвести расчет среднего уровня напряже ния в контактной сети до расчетного поезда за время его хода на автоматической характеристике по условном у «ограничивающему» перего ну и блок-участку при полном использовании пропускной способности. Рассчитать перегонную пропускную способность с учетом уровня напряжения. Произвести расчёт минимальных ток ов короткого замыкания и рабочих максимальных токов для обеих схем, выбрать схему защит ы контактной сети от токов короткого з амыкания . Составить принципиальную сх ему питания и секционирования контактной с ети расчё тного участка. Рассчитать реакти вное электропотребление расчё тной тяговой подстанции, мощность установки параллельной компенсации и ее параметры. Исходные данные Схема участка с упрощенными тяговыми расчетами Типы тяговых подстанций 1 , 2 . Расположение тяговых подстанций: ТП1 L1= 16 км; ТП2 L2= 62 км; Тип дороги – магистральная . Число путей – 2 . Тип рельсов - Р65 . Размеры движения: число пар поездов в сутки – 1 0 5. Минимальный межпоездной интервал 0 = 8 мин. Номинальное напряжение на шинах тяговых подстанций U ш = 27, 5 кВ . Продолжительность периода повышенной интенсивности движения Твос = 3 ,0 ч . Трансформаторная мощность для районных потребителей S = 10 МВ * А . Мощность короткого замыкания на вводах подстанции Sкз = 7 00 МВ * А Эквивалентная температура в весенне-летний период и температура в период повышенной интенсивности движения после окна охлс = 3 0 С , охло = 1 5 С . Длительность весенне-летнего периода nвл = 23 0 сут . Амортизационные отчисления: а) контактная сеть к = 4, 6%; б) посты секционирования п = 5, 5%; Рис. 1. Присоединение тяговых подстанций к ЛЭП и тяговой сети и векторные диаграммы первичных и вторичных напряжений подстанций. 1 . Определение мощности тяговой подстанции и количества тяговых трансформаторов 1. 1 Определение средних и эффективных значений тока поезда, ФКС ТП Расчёт нагрузок подстанции следует начать с определения средних и эффективных токов подстанции при проходе поездом фидерных зон. а) строится зависимость тока поезда от времени и расстояния Iп(l), Iп(t); б) располагаем тяговые подстанции; в) строим векторные диаграммы напряжений тяговых подстанций; г) определяем поездные токи на каждом километре в четном и нечетном направлении по зависимости поездного тока от расстояния Iп(l). Для одностороннего питания ток поезда полностью равен току фидера. Для двустороннего питания ток поезда распределяется между фидерами смежных подстанций обратно пропорционально расстояниям до поезда . Кривые поездного тока раскладываются по фидерам смежных подстанций четного и нечетного пути для схемы раздельного питания пути. (1) Таблица 1 Расстояние, Ток поезда ТП 1 ТП 2 км Iч,А Iнч,А Iф1 Iф2 Iф4 Iф5 Iф1 Iф2 Iф4 Iф5 0 160 0 0 160 1 240 0 0 240 2 350 0 0 350 3 320 300 300 320 4 240 300 300 240 5 230 300 300 230 6 220 300 300 220 7 210 300 300 210 8 200 300 300 200 9 190 300 300 190 10 185 300 300 185 11 180 300 300 180 12 175 300 300 175 13 170 300 300 170 14 0 300 300 0 15 0 240 240 0 16 0 240 240 0 17 0 240 0 235 5 0 18 180 240 172 230 10 8 19 180 240 168 224 16 12 20 180 240 164 219 21 16 21 180 240 160 214 26 20 22 180 240 157 209 31 23 23 180 240 153 203 37 27 24 180 240 149 198 42 31 25 180 240 145 193 47 35 26 180 240 141 188 52 39 27 180 240 137 183 57 43 28 180 240 133 177 63 47 29 180 240 129 172 68 51 30 180 240 125 167 73 55 31 180 240 121 162 78 59 32 180 180 117 117 63 63 33 200 180 126 113 67 74 34 210 180 128 110 70 82 35 220 180 129 106 74 91 36 230 180 130 102 78 100 37 240 180 130 98 82 110 38 250 180 130 94 86 120 39 260 180 130 90 90 130 40 270 180 129 86 94 141 41 270 180 123 82 98 147 42 270 180 117 78 102 153 43 270 180 112 74 106 158 44 260 180 102 70 110 158 45 250 180 92 67 113 158 46 240 200 83 70 130 157 47 230 220 75 72 148 155 48 220 240 67 73 167 153 49 205 270 58 76 194 147 50 190 270 50 70 200 140 51 180 270 43 65 205 137 52 230 270 50 59 211 180 53 230 270 45 53 217 185 54 230 270 40 47 223 190 55 230 270 35 41 229 195 56 230 245 30 32 213 200 57 230 230 25 25 205 205 58 230 215 20 19 196 210 59 250 200 16 13 187 234 60 270 185 12 8 177 258 61 290 180 6 4 176 284 62 310 0 0 0 0 310 63 330 0 330 0 64 330 0 330 0 65 330 0 330 0 66 330 0 330 0 67 320 0 320 0 68 310 0 310 0 69 300 0 300 0 70 290 0 290 0 71 280 0 280 0 72 270 250 270 250 73 260 300 260 300 74 250 350 250 350 75 240 350 240 350 76 240 350 240 350 77 240 350 240 350 78 0 330 0 330 79 0 400 0 400 80 0 40 0 40 По данным таблицы 1 строятся кривые токов фидеров расчетной тяговой подстанции I ф ( l ), разложенная кривая поездного тока. По разложенной кривой поездного тока определяются средние и эффективные токи ФКС и другие числовые характеристики расчетной ТП. Также выбирается самая загруженная МПЗ, и производится расчет средних и эффективных токов четного и нечетного пути. Методика расчета Кривая разложенного и не разложенного тока разделяется на отрезки 40-60 А. Определяются средние токи отрезков Iсрi, Iсрi . Определяется время движения на этом участке ti. Определяется произведение Iср*ti (А*мин). По сумме этих произведений определяется средний ток и значение квадрата (2) (3) (4) Исходная информация и расчет среднего и эффективного поездного тока для токов фидеров расчетной подстанции № 2 (разложенный ток поезда) Таблица 2.1 Ф 4 dI ti Icp Icp 2 Icp*ti Icp 2*ti 20 2 320 102400 640 204800 0 3,75 330 108900 1237,5 408375 45 5,6 307,5 94556,25 1722 529515 45 5,6 262,5 68906,25 1470 385875 0 4,25 240 57600 1020 244800 0 2,5 0 0 0 0 У 23,7 6089,5 1773365 Таблица 2.2 Ф5 dI ti Icp Icp2 Icp*ti Icp2*ti 0 11,5 0 0 0 0 60 1,75 230 52900 402,5 92575 60 1,75 280 78400 490 137200 30 0,75 335 112225 251,25 84168,75 0 4 350 122500 1400 490000 20 1 340 115600 340 115600 35 0,85 347 120409 294,95 102347,65 35 0,85 383 146689 325,55 124685,65 60 0,21 370 136900 77,7 28749 60 0,21 310 96100 65,1 20181 60 0,21 250 62500 52,5 13125 60 0,21 190 36100 39,9 7581 60 0,21 130 16900 27,3 3549 60 0,21 70 4900 14,7 1029 У 23,71 3781,45 1220791,05 Таблица 2.3 Ф2 dI ti Icp Icp2 Icp*ti Icp2*ti 60 17 30 900 510 15300 60 10,5 90 8100 945 85050 40 6 140 19600 840 117600 0 3 158 24964 474 74892 20 5,25 148 21904 777 114996 45 1,25 160 25600 200 32000 30 7,5 195 38025 1462,5 285187,5 50 2,62 235 55225 615,7 144689,5 50 2,62 285 81225 746,7 212809,5 У 56 6570,9 1082524,5 Таблица 2.4 Ф1 dI ti Icp Icp2 Icp*ti Icp2*ti 60 14,75 30 900 442,5 13275 20 5 70 4900 350 24500 10 0,75 65 4225 48,75 3168,75 50 15,25 85 7225 1296,25 110181,25 40 2,12 130 16900 275,6 35828 40 2,12 170 28900 360,4 61268 40 7 210 44100 1470 308700 20 1,25 220 48400 275 60500 35 6 193 37249 1158 223494 0 1 0 0 0 0 У 55, 75 5676,5 840915 Исходная информация и расчет среднего и эффективного поездного тока для наиболее загруженной МПЗ (не разложенный ток поезда) Таблица 3.1 Чё тное напра в ление dI ti Icp (Icp)2 Icp*ti (Icp)2 *ti 0 4 0 0 0 0 0 16,5 180 32400 2970 534600 60 6,5 210 44100 1365 286650 30 4 255 65025 1020 260100 0 3,25 270 72900 877,5 236925 60 4,75 240 57600 1140 273600 30 3,5 195 38025 682,5 133087,5 50 1,5 205 42025 307,5 63037,5 0 7 230 52900 1610 370300 60 4,25 260 67600 1105 287300 10 0,75 305 93025 228,75 69768,75 У 56 11306,25 2515368,75 Таблица 3.2 Нечё тное направление dI ti Icp Icp2 Icp*ti Icp2*ti 0 19,5 240 57600 4680 1123200 60 1,25 210 44100 262,5 55125 0 15 180 32400 2700 486000 60 2,75 210 44100 577,5 121275 30 1,75 255 65025 446,25 113793,75 0 7,5 270 72900 2025 546750 60 4,5 240 57600 1080 259200 40 2,5 200 40000 500 100000 0 1 0 0 0 0 У 55,75 12271,25 2805343,75 Также для токов фидеров рассчитывают следующие числовые характери стики: Среднее квадратичное отклонение тока фидера (5) Коэффициент эффективности (6) Коэффициент вариации (7) Результаты заносятся в таблицы 4 и 5 Таблица 4 Числовые характерист ики поездного тока фидеров расчё тной ТП и времени хода по МПЗ Фидер Icp Iэ2 Iэ Kэ д I Kv Полное в ремя хода Врем я хода под током Ф1 102,76 15222,94 123,38 1,20 68,29 0,66 55, 75 54,75 Ф2 117,88 19420,96 139,36 1,18 74,32 0,63 56 52 Ф4 256,94 74825,53 273,54 1,06 93,85 0,37 23,7 21,2 Ф5 159,49 51488,45 226,91 1,42 161,41 1,01 23,71 12 , 21 Таблица 5 Числовые характеристики тока четного и нечетного пути наиболее загруженной МПЗ, время хода по МПЗ и электропотребления в зоне Направление Icp Iэ2 Iэ Kэ д I Kv Время хода под током Полное время хода Чётное 201,90 44917,30 211,94 1,05 64,46 0,32 52 56 Нечётное 220,11 50320,1 224,32 1,02 43,25 0,20 54,75 55,75 1.2 Определение средних токов фидеров контактной сети для расчетных режимов расчетной ТП Среднее и эффективное значение поездного тока фидеров является исходным для расчета нагрузок фидеров и подстанций, для расчета потерь мощности и проверки контактной сети по уровню напряжения. Расчетные режимы определяются процессами нагревания трансформаторов. Поэтому нагрев масла определяется для режима сгущения, т.е. для периода составления нормального графика движения после окна. Постоянная времени и обмоток 6 - 8 мин, поэтому максимальная температура определяется максимальным нагревом трансформатора, который может возникнуть при максимальной пропускной способности. Пропускная способность определяется прохождением числа поездов в сутки. При выборе мощности трансфор матора рассматриваем три режима: 1. Заданное количество поездов Jзад = Nзад / Nо (8) No = 1440 / o (9) где No - пропускная способность , o - минимальный межпоездной интервал . 2. Режим сгущения Jсг = Nсг / Nо = 0,9 (10) 3. Режим максимальной пропускной способности Jmax = N / Nо = 1 (11) По средним и эффективным токам фидеров рассчитывают средние и эффективные токи фидеров для N за д, Nсг и No по следующим формулам которые действительны для однотипных поездов. I ф = I ср *n ф * N / No (12) I фэ = ( 4 * n ф * N *I э / 3 * No) + ( (n ф - 4/3) * n ф * N *I ср / No ) (13) Г де nф = t / o - наибольшее число поездов в МПЗ t - время хода поезда N - число поездов сутки Результаты расчетов числовых характеристик для трех режимов заносятся в таблицы 6,7,8. 1. Заданное количество поездов N зад =105 пар / сут; о = 8 мин; No = 1440 / о = 1440 / 8 = 180 пар поездов/ сутки J зад =105/180=0,583 2. Режим сгущения Jсг = Nсг / No = 0,9 N сг = 0,9*180= 162 пар поездов. 3. Режим максимальной пропускной способности Jmax = N max / No = 1 Nmax = 1*180=180 пар поездов. Расчёт токов фидеров: 1. Заданный режим Таблица 6 Числовые характеристики токов ФКС расчётной ТП при заданном режиме Фидер nф Iф Iфэ2 Iфэ Кэ д I Kv Ф2 7,0 479,1 291083 539,5 1,13 248,08 0,52 Ф1 7,0 415,8 222059 471,2 1,13 221,74 0,53 Ф5 3,0 279,1 163417 404,2 1,45 292,44 1,05 Ф4 3,0 449,6 286916 535,6 1,19 291,16 0,65 2.Режим сгущения Таблица 7 Числовые характеристики токов ФКС расчётной ТП в режиме сгущения Фидер nф Iф Iфэ2 Iфэ Кэ дI Kv Ф2 7,0 739,2 604747 777,7 1,05 241,44 0,33 Ф1 7,0 641,5 459809 678,1 1,06 219,83 0,34 Ф5 3,0 430,6 288375 537,0 1,25 320,85 0,75 Ф4 3,0 693,7 536747 732,6 1,06 235,52 0,34 3. Максимальный режим Таблица 8 Числовые характеристики токов ФКС расчётной ТП при максимальном режиме Фидер nф Iф Iфэ2 Iфэ Кэ дI Kv Ф2 7,0 821,4 726555 852,4 1,04 227,86 0,28 Ф1 7,0 712,7 552023 743,0 1,04 209,81 0,29 Ф5 3,0 478,5 333135 577,2 1,21 322,81 0,67 Ф4 3,0 770,8 629395 793,3 1,03 187,69 0,24 1.3 Определение средних и эффективных токов плеч питания расчетной ТП I = Ib = I ф 1 + I ф 2 (14) I = Ia = I ф 5 + I ф 4 (15) Квадраты эффективных токов плеч питания I э = Ib э = I + ( I ф 1 э - I ф 1 ) + ( I ф 2 э - I ф 2 ) (16) I э = Ia э = I + (I ф 4 э - I ф 4 ) + (I ф 5 э - I ф 5 ) (17) Таблица 9 Средние и эффективные значения токов плеч питания Режим Плечи питания I ср , А IІ фэ,А І Iфэ,А Кэ д I K v З аданный 0,583 I 728,7 641719 801 1,10 332,7 0,46 II 894,9 971142 985 1,10 412,7 0,46 С гущения 0,9 I 1124,4 1370795 1171 1,04 326,5 0,29 II 1380,7 2064749 1437 1,04 398,0 0,29 макс. 1 I 1249,3 1656687 1287 1,03 309,7 0,25 II 1534,1 2492899 1579 1,03 373,4 0,24 1.4 Определение расчетных токов трансформатора. Эквивалентный эффективный ток по нагреву масла Нагрев масла в трё хфазном трансформаторе опреде ляется потерями в обмотках трё х фаз. Эквивалентный эффективный ток по нагреву масла определяется для условия нормального графика движения и для режима сгущения I экв э 2 = ( 1 / 9 ) * ( 2* ( I 2 э + I 2 э ) + I * I ) (18) Для проверки температуры обмотки должен быть найден эффективный ток обмотки при максимальных и заданных размерах движения: I об 2 э = ( 1 / 9 ) * ( 4* I 2 э + I 2 э + 2 * I э * I э ) (19) I об 2 э = ( 1 / 9 ) * ( 4* I 2 э + I 2 э + 2 * I э * I э ) (20) I об 2 э = ( 1 / 9 ) * ( I 2 э + I 2 э - I э * I э ) (21) Из трех токов выбирают максимальный. Таблица 10 Режим Заданный Сгущение Максимальный Эквивалентный эффективный ток по нагреву масла (Iэкв э2) 430870,6 935943,1 1135080,34 Iэкв э 656,4 967,4 1065,40 Эффективный ток обмотки (Iоб12) 568541,9 1212598,11 1464900,7 Эффективный ток обмотки (Iоб22) 678349,7 1443916,11 1743637,9 Эффективный ток обмотки (Iоб32) 91492,3 194757,44 235261,9 Iоб1 754 1101,18 1210,3 Iоб2 823,61 1201,63 1320,5 Iоб3 302,47 441,31 485 Максимальный ток обмотки (Iоб) 823,61 1201,63 1320,5 1.5 Расчет трансформаторной мощности 1.5.1 Основной расчет Для расчета трансформаторной мощности выбирается базовый Sн = 2 x 40 = 80 МВА; S р.расч = 10 МВА. Мощность тяги Sнт = Sн / Ку - Sр.расч , (22) где Ку = 0.97 - участие районной нагрузки Номинальный тяговый ток обмотки трансформатора: I1нт = Sнт / (3*Uш) (23) где Uш = 27.5 кВ Кратность нагрузки по обмоткам трансформатора 1. Для заданного количества поездов Ко = Кз = Iэо / I1нт (24) где Iэо - эквивалентный ток обмотки по нагреву масла для заданного режима . 2. Для режима сгущения Ксг = Iэсг / I1нт (25) где Iэсг - эквивалентный ток обмотки по нагреву масла для режима сгущения . 3. Для максимального режима Кmax = Iэmax / I1нт (26) Если Кmax 1.5, то надо выбирать следующий по шкале более мощный трансформатор. Мощность трансформатора выбирают по средней интенсивности относительного износа витковой изоляции и проверяют по максимальной температуре наиболее нагретой точки обмотки и верхних слоев масла. Средняя интенсивность износа изоляции обмотки трансформатора в сутки с предоставлением окна F1 = Aсг * Lобmax *Lмсг * Твос / 24 (27) Асг = е- ( интб - охлс) (28) где интб - температура наиболее нагретой точки, при которой срок службы трансформатора условно принят равным 1, интб = 98 С; охлс - температура окружающей среды в период восстановления нормального движения, задается в зависимости от района; = 0.115 - коэффициент, определяющий скорость старения изоляции Lобmax = Jсг * е ( а * Кmax + b) ( 29) Lмсг = Jсг * е ( q( ( 1 - ) * Ксг + Ко ) + h ) ( 30) = е -(Твос - to) / (31) a,b,q,h - постоянные в выражениях, аппроксимирующие зависимости разности температур обмотка - масло и масло - окружающая среда (они равны: a = 17.7; b = 5.3; q =39.7; h = 15.3 C); to - среднее время хода поезда основного типа по фидерной зоне; = 3 ч - тепловая постоянная времени масла. По полученной интенсивности износа производят пересчет номинального тока, т.е. находится такой ток, при котором относительная интенсивность износа будет номинальной. (32) где: - длительность весеннее летнего периода Выбор мощности трансформатора по току Iном занижает мощность не более чем на 8%, поэтому необходимая расчетная мощность лежит в пределах Smin; Smax Smin = Ку * ( 3 * Iном * Uш + Sр.расч) (33) Smax = Ку * ( 3 *К * Iном * Uш + Sр.расч) (34) где Ку = 0.97; К = 1.08 Sн= 2 ч 40 МВА Мощность тяги S нт = 80/ 0,97 - 10 = 72,5 МВА Номинальный тяговый ток обмотки трансформатора: I 1нт = 72,5 *1000/ (3*27,5) = 878,8 А 1. Для заданного количества поездов Ко = Кз = 656,4/ 878,8 =0,747 2. Для режима сгущения Ксг =967,4 / 878,8= 1,101 3. Для максимального режима Кmax = 1065,4 / 878,8 = 1,212 Асг = е - 0,115 ( 98 - 3 0) = 0,000402 Lобmax = 0,9 * е 0,115 ( 17,7 * 1,212 + 5,3) =164,41 = е -(3 – (56+55,75)/ 2*60 ) / 3 =0,774 Lмсг = 0.9*е 0.115 ( 39,7( ( 1 – 0,774) * 1,101 + 0,747 ) + 15.3 =259,26 F1 = 0,000402 * 164,41 * 259,26 *3 / 24 =2,1419 По полученной интенсивности износа произведём пересчёт номинального тока, т.е. находим такой ток, при котором относительная интенсивность износа будет номинальной. n вл=23 0 дней nсг=(2/3)* 2 30=153,33 Smin = 0,97 * ( 3 * 929* 27,5 + 10*1000) =84043,2 кВА Smax = 0,97* ( 3 *929* 1,08 * 27,5 +10 *1000) = 89990,7 кВА => Sн =8 0 МВА Вывод: Так как Sн =8 0 МВА не попадает в интервал Sminmax(Sрасч1; Sрасч2) получаем Sн =8 0 МВА Вывод: м ощность тяговой подстанции 2*4 0 МВА 1.5.3 Проверка трансформаторов по максимальному току, максимально допустимому току и максимально допустимым температурам обмотки и масла а) Максимальный ток для режим а сгущения I2нт = (Sном / Ку -Sр.расч) / (3 *Uш) (39) коэффициент сгущения Ксг = Iэсг / Iнт 1.5 б) Проверка по температуре масла мсг = охлс + (q / I2нт ) * (I оэ * + (1 - ) * Iсг ) + h 95 С (40) в) Проверка по максимальной допустимой температуре обмотки интс = мсг + а * (Iэmax / I2нт ) + b 140 С (41) где Iэmax - эффективный ток обмотки для максимального режима I2нт - для двух трансформаторов г) В нормальных условиях заданные размеры движения должны быть обеспечены при работе одного трансформатора мо = охлс + (q / I1нт ) * Iэо + h 95 С (42) инто = мо + а * (Iэmax / I1нт ) + b 140 С (43) где Iэmax - эффективный максимальный ток обмотки для заданного режима; I1нт - ток, соответствующей мощности, которая может быть использована для тяги при работе одного трансформатора. а) Максимальный ток для режима сгущения I нт = (80000 / 0,97 -10 00 0) / (3 * 27,5) =878,5 А коэффициент сгущения Ксг =967,4 / 878,5 = 1,1 1.5 условие выполняется б) Проверка по температуре масла мсг = 30 + (39,7 / 878,5 ) * (430870,6 * 0,774 + (1 – 0,774) * 935943,1) + 15,3=73,3 С 73,3 С 95 С в) Проверка по максимальной допустимой температуре обмотки интс = 73,3+ 17,7* (1320,5 / 878,5 ) + 5,3=118,6 С 118,6 С 140 С г) В нормальных условиях заданные размеры движения должны быть обеспечены при работе одного трансформатора Iнт = (40000 / 0,97 -10000) / (3 * 27,5) =484,8А мо = 30 + 39,7*430870,6 /484,8 + 15,3=92 ,3 С 92,3 С< 95 С инто = 92,3+ 17,7* (823,6 / 484,8 ) + 5,3=133,6 С 133,6 С 140 С Вывод: Трансформаторы по максимальному току, максимально допустимому току и максимально допустимым температурам обмотки и масла проходят. 2. Определение экономического сечения контактной сети одной МПЗ для раздельной и узловой схем питания Общий расход энергии по четному и нечетному пути: Wт = Iср * Uш * t *Nр (44) где Nр = N / Кнд =105 / 1,15 = 92 пар/сутки; t ч = 56,00 мин =0,933 часа t тч =52,00 мин = 0,867 часа; t нч = 55,75 мин = 0,929 часа; t тнч =54 ,75 мин 0, 913 часа tт - суммарное время потребления энергии всеми поездами Nр, проходящими за период Т фидерную зону. Тпер = 8 мин = 0,133 часа. Удельные потери: Для раздельной схемы питания: (45) Для узловой схемы питания: Общий расход энергии: Wт = Wтч + Wтнч Экономическое сечение проводов в медном эквиваленте: (47) где: кэ=0,018руб/кВт*ч – стоимость электроэнергии. Для раздельной схемы питания: W тч = 20 1, 9 ·2 7,5 ·0, 867 · 92 = 402608,8 кВт*ч W тнч = 220 , 1 ·2 7,5 ·0, 913 · 92 = 462188 кВт*ч Для узловой схемы питания: No = 1440 /8 = 18 0 пар поездов Wт = 402608, 8 + 462188 = 864796,8 кВт*ч По результатам расчетов выбираем подвеску M-12 0+ МФ-100+ А-185 F =120+100+185/1,7=328,8 мм2 2.1 Пров ерка контактной сети по нагреву Для подвески M-120 + МФ-100+ А-185 допустимый ток 1270 А, его нужно сравнить с эффективными токами фидеров контактной сети при режиме максимальной пропускной способности. Iф1 = 743 А I ф4 = 793,2 А I ф2 = 852,4 А I ф5 = 577,2 А Вывод: подвеска M-120 + МФ-100+ А-185 по нагреву проходит. 2.2 Годовые потери электроэнергии в контактной сети для раздельной и узловой схемы питания Значение потерь энергии по: Wгод = Во * I * rа (51) где l - длина зоны, км l = 4 6 к м rа - активное сопротивление подвески М-120+МФ-100+А-185= 0,055 Ом/км Wгч = 504491,7 ·4 6 · 0,055 =1276364 кВт*ч/год Wгнеч = 650123,7 · 46 0,055 =1644813 кВт*ч/год Wгразд = 1276364 +1644813 = 2921177 кВт*ч/год Wгузл = 2034271,4 · 46·0,055/2 =2573353,3 кВт*ч/год 3. Технико-экономический расчет по сравнению с раздельной и узловой схем питания Приведенные ежегодные расходы: Спр = Е * К + А (52) где Е = Ен + Еа + Ео Ен = 0,12 - нормативный коэффициент эффективности; Еакс = 0,046 - амортизационные отчисления на к/с; Ео = 0,03 - затраты на обслуживание; Еапс = 0,055 - амортизационные отчисления на ПС; А - стоимость потерь электроэнергии в год; А = Wгод * Кэ (53) где Кэ = 0,018 руб/кВт*ч - стоимость электроэнергии; Спрразд = ( Ен + Еакс + Ео ) * Ккс + А; (54) Спрузл = ( Ен + Еакс + Ео ) * Ккс + ( Ен + Еапс + Ео ) * Кпс + А; (55) Кпс = 22000 руб. Ккс = 13000 · 46= 598 тыс руб Спрузл Спрразд Кузл Кразд Срок окупаемости: Т = (Кузл - Кразд) / (Спрразд - Спрузл) 8 лет ; (56) Аразд = 2921177 · 0,018 = 52581,2 руб. Аузл = 2573353,3 · 0,018 = 46320,4 руб. Спрразд = (0,12 + 0,046 + 0,03) · 598000 + 52581,2=169789,2 руб Спрузл =(0,12+0,046 + 0,03) ·598000+(0,12+0,055+ 0,03)·22000+ 46320,4 = 168038,4 руб Т = 22000 / ( 2*169789,2-2*168038,4) = 6,3 года < 8 лет. Вывод: в ариант с узловой схемой питания более выгоден, хотя капиталовложения больше чем у раздельной, но ежег одные приведенные затраты меньше . Значит, приним аем узловую схему питания. Срок окупаемости 6,3 года < 8 лет. 4. Расчет среднего уровня напряжения в контактной сети до расчетного поезда на условном лимитирующем перегоне Условный перегон находится в середине МПЗ, если в середине токи маленькие, то условный перегон перемещают в зону с большими токами. В пределах условного перегона выделяется блок- участок, равный 1/3 длины условного перегона. Скорость поезда зависит от выпрямленного напряжения, которое пропорционально среднему за полупериод напряжению переменного тока. Поэтому в первую очередь интересуют именно эти значения напряжения и потерь напряжения. Рис. 2. Схема условного лимитирующего перегона и блок участка. L1-расстояние от ТП1 до лимитирующего перегона; L1*-расстояние от ТП1 до блок участка; L2- расстояние от ТП2 до лимитирующего перегона; L2*- расстояние от ТП2 до блок участка; Lk-длинна лимитирующего перегона; Lб у - длинна блок участка; Lок- расстояние от ТП1 до расчетного поезда; L- длинна МПЗ. Расчет потерь напряжения тяговой сети и выпрямленных токов, приведенных к напряжению контактной сети. Потери напряжения в тяговой сети: Uс = Uк + Uр (57) где Uк - потери напряжения в контактной сети до расчетного поезда; Uр – потеря напряжения в рельсах до расчётного поезда. Расчет ведется как и при постоянном токе, поэтому надо привести сопротивление контактной сети и рельсов к постоянному току. Zкс = 0,136 Ом/км - приведенное сопротивление контактной сети для подвески M-120+МФ-100+А-185 (58) где U = 25000 В; Wkqд - расход энергии на движение расчетного поезда типа q , на к-ом перегоне в двигательном режиме; tkqд - время потребления тока поезда типа q, на к-ом перегоне в двигательном редиме; Wq = I * t * U - расход энергии поездами по всей зоне; m = t / qo - количество поездов в зоне; (59) где - расход энергии на движение поездов типа q по фидерной зоне, по путям и ; ; (60) Находим потери напряжения на ТП: (61) где kэф 0,97 - коэффициент эффективности, вводимый для перехода от выпрямленных токов к действующим. Сопротивление трансформатора и внешней сети: Хвт = Uk * Uш * 10 / Sн + U * 1000 / Sкз (62) - угол сдвига между током и напряжением, равен 370. Iпmax = (Iаmax + Iвmax) / 2 (63) где Iаmax, Iвmax - нагрузки плеч определяемых при N = No Iпmax - средний выпрямленный ток подстанции при максимальных размерах движения. Средний уровень напряжения у ЭПС: U = 0.9 * 27500 - Uc - Uni (64) По найденному значению напряжения можно откорректировать минимальный межпоездной интервал и перегонную пропускную способность: (65) где Zэ = 12 Ом - приведенное сопротивление ЭПС I - средний выпрямленный ток электровоза за tэ, приведенный к напряжению. Пропускная способность: No’ = 1440 / Т’ пер (66) Кроме того, необходимо найти среднее значение напряжения за время хода поезда по блок-участку, что при разграничении поездов блок-участками равно Тпер/3 Uбу = Uk + Uр (67) Uбу = 27500 - 1,11 * ( Uбу + Uni) (68) где 1,11 - коэффициент для перехода к потери действующего напряжения Uбу 21кВ; L 1*=21,9 км. L 2*=21,6 км. L к=7,5 км. Lок=2 3 км. L 1=20,7 км. L 2=17,8 км. Lб=2,5км. L = 46 км. Расчет: Средний уровень напряжения у поезда на условном перегоне: t ч = 56 мин =0,933 часа t тч =52 мин = 0,867 часа; t нч = 55,75 мин = 0,929 часа; tтнч =54 ,75 мин 0, 913 часа; T0 = 0,13 часа; m2 = t ч / То =0,913 / 0,13 =6 поездов Wkgd =0, 13 * 200* 25 =650 кВт*ч Wg = 0. 867* 201,9* 25 =4376,2 кВт*ч Wg1I = 220 , 1 * 0,913 * 25 = 5023,8 кВт*ч U бу =1011,5 + 2365,7=3377,2 В X вт = 10,5 * 10* 27,52 / (1000 * 80) + 27,52 /700 = 1,711 Ом U ср = 0,9 * 27500 – 3377,2– 2911,9=21 401,1 В Пересчитаем межпоездной интервал I ср = 22 0 А tэ =8 мин No ’ = 1440 /10,1 =143 пары поездов в сутки. N = 1440 /8 = 18 0 пар поездов в сутки. Средний уровень напряжения у поезда на блок-участке: t ч = 7,25 мин =0,13 часа t тч =7,25 мин = 0,13 часа; t нч = 7 ,4 мин = 0,133 часа; t тнч =7,2 мин 0,13 часа; T0 = 0,13 часа; m2 = t ч / То =0,13 / 0,13 = 1 поезд Wkgd =0, 03 *20 0* 25 =150 кВт*ч Wg1 = 220 *0, 13 * 25 =715 кВт*ч WgI1 = 180 *0, 13 * 25 =585 кВт*ч Uбу =196,942+221,472=418,413 В Uср = 27500 – 1,11 * (418,13+2368,4) = 24 516,49 В > 21кВ Вывод: напряжение на блок-участке удовлетворяет условию по минимальному уровню напряжения в тяговой сети, так как больше 21кВ. Пропускная способность не изменится и составляет 180 пар поездов в сутки. 5. Расчет минимальных токов короткого замыкания и максимальных рабочих токов для двух схем питания. Выбор схемы защиты контактной сети расчетного участка от короткого замыкания 5.1 Ток короткого замыкания может быть определен: Iкз = Uнк (2*Uнк2*(100000/Sкз+Uk*103/Sн)*10-2+X*lкз)2+(ra*lкз)2 где Uнк = 25 кВ; lкз - расстояние от ТП до короткого замыкания X и ra - индуктивное и активное сопротивления одного километра тяговой сети, Ом/км. Максимальный ток фидера определяется в предположении, что ток фидера составляет сумму тока трогания одного ЭПС и отнесенного к этому фидеру средних токов других ЭПС. При раздельном питании: Iфmax = Iтр + (nф1 - 1) * I1 (70) При узловой схеме питания: Iфmax = Iтр + (nф1 - 1) * I1 /2 + nф2 * I2 / 2 (71) где nф1, nф2 - максимальное число ЭПС, которое может находится в фидерной зоне четного и нечетного путей. I1, I2 - средние значения разложенных поездных токов. Уставки защиты должны удовлетворять условиям для ВЛ 80; Iтр = 446 кз = 1,2 кв = 0,9 кч = 1,5 Iу кз *Iфmax / кв, кч * Iу Ikmin (72) 1. Расчет для раздельной схемы питания: Z тс = 0,094 + j 0,287 Ом/км Iкз= 25000 (2*252*(1/700+10,5/(80*1000))*10-2+0,287*46)2+(0,094*46)2 =1419,6 А Iфmax ч = 446 + (8-1) * 20 1, 9=1859,3 А Iфmaxнеч = 446 + (8 - 1) · 220,1= 1986,7 А I уст = 1986,7 · 1,2/ 0,9 =2804,8 А Iуст= 2804,8 · 1,5=4207,2 А 4207,2 > 1419 , 6 У словие не выполняется, максимальной токовой защиты не достаточно. Необходимо снабдить схему электронной защитой фидера. 2. Расчет для узловой схемы питания: Iкз= 25000 (2*252*(1/700+10,5/80000)*10-2+0,287*46/2)2+(0,094*46/2)2 =2338,4 А Iфmax ч = 446 + (8-1) * 201 , 9/ 2 +8 * 220 , 1/2=2033,1 А Iфmax неч = 446 + (8 - 1) *220 , 1/2+8 * 201 , 9/2 =2024 А I уст =2033,1 * 1,2 / 0,9 =2870,3 А кч * Iуст = 2870,3 * 1,5 = 4305,5 А < 2338 , 4 А условие не выполняется максимальной токовой защиты не достаточно. Необходимо снабдить схему электронной защитой фидера. 5.2 Расчет уставок электронной защиты фидера ТП 1-я ступень защиты - ненаправленная дистанционная защита является основной и отключает без выдержек времени в пределах 80-85% зоны. При к.з. рядом с ш инами подстанции предусмотрен автоматический перевод 1-й ступени защиты в режим ТО. Этот перевод обусловлен понижением напряжения на шинах ТП до определенного уровня. 2-я ступень защиты - направленная защита с выдержкой времени 0,5 сек. Она резервирует 1-ю ступень защиты. Во 2-й ступени используется фазовый орган, который ограничивает характеристику срабатывания реле в заданном диапазоне. Расчет утавок электронной защиты: Определение сопротивления ТП: Zп = 2 * (Uн2 / Sкз + Uk * Uн2 / (100 * Sн)) Сопротивление срабатывания 1-й ступени защиты: Zсрi = котс * Zвхi где котс =0,8 - коэффициент отстройки; Zвхi - входные сопротивления в конце защищаемой зоны; Zвх = Z1 * l Z1 - сопротивление одного пути 2-х путного участка. Выбранное сопротивление Zсрi проверяется на селективность по отношению к токам нагрузки: Zсз кв * Zнmin / к где Zнmin - минимальное сопротивление нагрузки; Zнmin= Uрmin / Iнmax где кв = 0,9; кн = 1,2; Uрmin = 25 кВ При понижении напряжения на шинах ТП ненаправленная дистанционная защита переводится в режим ТО. Напряжение перевода: Uсзуто = Ukmin /кн где Ukmin - минимальное напряжение при к.з. в конце линии; Ukmin = Umin * Z э * I / (Z п + Z2 * I) Umin = 0.9 * 27500 = 24750 В; где Z2 - сопротивление двухпутного участка при соединении контактных подвесок. Ток срабатывания отсечки: Iсзуто = кн * Iкзmax где Iкзmax - максимальный ток к.з. протекающий через фидер; I кз max = Umax / (Z п + Z1 * I) Umax = 1.05 * 27500 = 28875 В; Выбранное значение Iсзуто проверяется: Iсзуто кн * Iнmax / кв Сопротивление срабатывания направленной дистанционной защиты ( 2 - я) Zсз = кч * Zкзmax где Zкзmax - максимальное сопротивление при к.з. на шинах смежной подстанции; Zкзmax = 2 * (Z2 * Ica + Z1 *Iсв) Расчет выполняем только для раздельной схемы питания: О пределим сопротивление ТП и нвешней сети: Zп = 2 * (252 /7 00 + 10,5 * 252 / (100*80) = 3,43 Ом Z1 = Z2 = 0.094 2 + 0.287 2 =0.30 2 Ом Z вх = 0,302 * 46 =13, 8 9 Ом Сопротивление срабатывания 1-й ступени защиты: Zcp1 = 0.8 * 13, 89=11,11 Ом Zнmin = 25000 / 1986,7= 12,58 Ом 11,11 0,9 *12,58 /1.2 = 9 , 44 Ом Напряжение перевода в ТО: Минимальное напряжение при коротком замыкании в конце линии: Uнmin = 0.9 ( 27500 * 0.302 * 46 ) / 2 * (3,43 + 0.302 * 46) = 8284,2 В U сзуто = 8284,2 / 1,2 = 6903,5 В Ток срабатывания токовой отсечки: Минимальный ток короткого замыкания в конце линии: Iкзmax = 1,05 * 27500 / 3,43+ 0.302 * 46 = 2782,9 А Iсзуто = 1,2 * 2782,9 = 3339,5 А Проверяем ток срабатывания защиты на селективность 3339 , 5 А 1,2 * 2033,1 / 0,9 =2710,8 А условие выполняется. Сопротивление срабатывания 2-й ступени защиты. Максимальное сопротивление к.з. на шинах смежной подстанции: Zкзmax = 2 * ( 0.30 2 * 46 + 0.30 2 * 46 ) =55,72 Ом Zсз =55 ,7 2 * 1,5 =83,59 Ом Вывод: электронная защита ФКС полностью удовлетворяет условиям нормальной работы, т.к. она надежно отстроена от минимального сопротивления нагрузки и максимальных токов нагрузки фидеров для узловой схемы. 6. Расчет реактивного электропотребления расчетной ТП, мощность установки параллельной компенсации и ее парам етры 1 Рис. 3. Схема включения КУ на ТП Q = U * I * sin(37 ) P = U * I * cos(37 ) Q = 27.5 * 728 , 7 * sin(37 ) = 12059 , 9 кВАр Q = 27.5 * 894 .9* sin(37 ) = 14810 , 5 кВАр P = 27.5 * 728 , 7 * cos(37 ) = 16004 , 1 кВт P = 27.5 * 894 .9* cos(37 ) = 19654 , 2 кВт Определение экономического значения реактивной мощности: tg( э) = 0,25 Qэ = tg( э)*Q Qэ = 0,25 * 12059,9 = 3015 кВАр Qэ = 0,25 * 14810,5 = 3702,6 кВАр Мощность, подлежащая компенсации: Qку = Q - Qэ Qку = 12059,9 - 3015 = 9044,9 кВАр Qку = 14810,5-3702,6 = 11107,9 кВАр Ориентировочное значение установленной мощности КБ: Qуст = Qку / kg kg = 0.5 коэффициент полезного использования Qуст = 9044 , 9/ 0,5 = 18089,8 кВАр Qуст = 11107,9/ 0,5 =22215,8 кВАр Количество последовательных: М = (Uтс / Uкн) * 1,1 * 1,05 * 1,15 * 1,15 1,1 - коэффициент, учитывающий номинальный разброс; Uкн - номинальное напряжение 1-го конденсатора = 1,05кВ; 1,15 - коэффициент, учитывающий увеличение напряжения на КБ от индуктивности защитного реактора; 1,15 - коэффициент, учитывающий дополнительный нагрев конденсаторов токами внешних гармоник и солнечной радиации М = 27500 / 1050 * 1,1 * 1,05 * 1,15 * 1,15 = 40 шт Мощность одной последовательной цепи: Q1уст = 40 * (50, 60, 75, 125) = 2000, 2400, 3000, 5000 кВАр Количество параллельных ветвей в КБ: N = Qуст / (Qкн *М) 1 -е плечо 2-е плечо 50 N = 18089,8 / 2000 = 9,045 = 10 шт N = 22215, 8 / 2000 = 12 шт 60 N = 18089,8 / 2400 =8 шт N = 6381,08/ 2400 = 10шт 75 N = 18089,8 / 3000 = 7 шт N = 6381,08/ 3000 = 8 шт 125 N = 18089,8 / 5000 = 4 шт N =6381,08/ 5000 = 5 шт 125 N = 4 шт 125 N = 5 шт Для 1-г о плеча питания: КС - 1,05 - 125 Для 2-г о плеча питания: КС - 1,05 – 125 Параметры КБ Iкн = Qкн / Uкн Хкн = Uкн2 / Qкн Скн = 1000000 /( 2* *f*Хкн) Хкб = Хкн*М/N Скб = Скн*N/M Iкн = 125000 / 1050 = 119 А Хкн = 10502 / 125000 = 8,82 Ом Скн = 1000000 / (2* *50*8,82) =360,9 мКф Хкб = 8,82*40/4 =88 , 2 Ом Скб = 360,9*4/40 = 36,1 мкФ I кн = 125000 / 1050 = 119 А Хкн = 10502 / 125000 = 8,82 Ом Скн = 1000000 / (2* *50*8,82) =360,9 мКф Хкб = 8,82*40/5 =70 ,5 6 Ом Скб = 360,9*5 /4 0 = 45,1 мкФ Индуктивность реактора: Lр = 109/((2* *130)2*Скб) Lрср = (Lр1 + Lр2) / 2 Lр1 = 109/((2* *130)2 *36,1 ) = 41 ,5 мГн Lр2 = 109/((2* *135)2 *36,1 ) = 38 , 5 мГн Lрср = (38,5 + 41,5 ) / 2 = 40 мГн Lр1 = 109/((2* *130)2 *45,1) = 33,2 мГн Lр2 = 109/((2* *135)2 *45,1) = 30,8 мГн Lрср = ( 3 0 ,8 + 33,2 ) / 2 = 32 мГн Параметры КУ: Хзр = 2* *f*Lзр Хку = Хкб – Хзр Iку = Uтс / Хку Qп = Uтс2 / Хку Qуст = Qкб * М * N Хзр = 2* *50* 40 = 16 ,8Ом Хку =88,2 – 16 ,8 = 71,4 Ом I ку = 27500 / 71,4 = 385,2 А Qп = 27,52 / 71,4 = 1 0,6 МВАр Qуст = 125*40*4/1000 = 20 МВАр Хзр = 2* *50* 107,5= 28,6 Ом Хку = 70 ,5 6 – 16 ,8 = 41,96 Ом I ку = 27500 / 41,96 = 655 , 4 А Qп = 27,52 / 41,96 = 18 МВАр Qуст = 125*40*5 /1000 = 25 МВАр kq = Qп / Qуст Iикб = Iкб * N ки = Iикб / Iку Uакб = М*Uкн Uкб = Iикб * Хкб kq = 10,6/20 =0,53 Iикб = 119* 4= 476 А ки = 476/385,2 = 1,236 Uакб = 40*1050 = 42000 В Uкб = 476 *88,20= 41983,2 В kq = 18/25 =0,72 Iикб = 119* 5= 595 А ки = 595 /655,4 = 0,908 Uакб = 40*1050 = 42000 В Uкб = 595 *70,56= 41983,2 В Коэффициент испытания КБ: Увеличение напряжения в точках включения Хсум = Uтс2 / Sкз + Uтс / (100 * Sн) Хсум = 27,52 / 7 00 + 10, 5 * 27,5 / (100 *80) =1,15 Ом U = Iикб * Хсум U1= 476 * 1 , 15=547,4 В U2= 595 * 1 , 15=684,3 В Определение стоимости активной и реактивной энергии за год: Wр = ( 16004 , 1 + 19654 , 2 ) * 8760 = 312366708 кВт*ч ср = 0,08 руб/кВт*ч Ср= 312366708 * 0,08 = 23739869,8 руб. Wq = ( 12059,9 + 14810,5 )* 8760 = 235384704 кВАр*ч cq = 0,08 * 0,1 = 0,008 руб/кВт*ч Cq = 235384704 * 0,008 = 1788923,8 руб Cqк = ( 9044,9 + 11107,9 ) * 0,95 * 8760 * 0,008 = 1341692,8 руб Заключение В данном курсовом проекте был произведён расчёт системы электроснабжения электрифицированных железных дорог. В результате расчета системы тягового электроснабжения получено следующее: - мощность тяговой подстанции составила 80 МВА; - количество трансформаторов на тяговых подстанциях - 2; - определено экономическое сопротивление проводов контактной сети для раздельной и узловой схем питания, где предложен вариант узловой схемы питания т.к. срок окупаемости узловой схемы меньше 8 лет; - произведен расчет среднего уровня напряжения контактной сети, где не выполняется условие минимального напряжения. Пропускная способность уменьшается до 143 пар поездов в сутки; - выбрана релейная и электронная защита ФКС; - рассчитано реактивное электропотребление тяговой подстанции; - выбрана установка параллельной компенсации и ее параметры. Список литературы 1. Марквардт К.Г. «Электроснабжение электрифицированных железных дорог . М. : Транспорт, 1982. 2. Справочник по эле ктроснабжению железных дорог . Т. 1. М. : Транспорт , 1980 . 256с. 3. Тер-Оганов Э. В. Методические указания по определению трансформаторной мощности тяговых подстанций. М.: ВЗИИТ, 1980. 4. Задание на курсовой проект с методическими указаниями «Электроснабжение электрических железных дорог» Москва - 1990 г.
1Архитектура и строительство
2Астрономия, авиация, космонавтика
 
3Безопасность жизнедеятельности
4Биология
 
5Военная кафедра, гражданская оборона
 
6География, экономическая география
7Геология и геодезия
8Государственное регулирование и налоги
 
9Естествознание
 
10Журналистика
 
11Законодательство и право
12Адвокатура
13Административное право
14Арбитражное процессуальное право
15Банковское право
16Государство и право
17Гражданское право и процесс
18Жилищное право
19Законодательство зарубежных стран
20Земельное право
21Конституционное право
22Конституционное право зарубежных стран
23Международное право
24Муниципальное право
25Налоговое право
26Римское право
27Семейное право
28Таможенное право
29Трудовое право
30Уголовное право и процесс
31Финансовое право
32Хозяйственное право
33Экологическое право
34Юриспруденция
 
35Иностранные языки
36Информатика, информационные технологии
37Базы данных
38Компьютерные сети
39Программирование
40Искусство и культура
41Краеведение
42Культурология
43Музыка
44История
45Биографии
46Историческая личность
47Литература
 
48Маркетинг и реклама
49Математика
50Медицина и здоровье
51Менеджмент
52Антикризисное управление
53Делопроизводство и документооборот
54Логистика
 
55Педагогика
56Политология
57Правоохранительные органы
58Криминалистика и криминология
59Прочее
60Психология
61Юридическая психология
 
62Радиоэлектроника
63Религия
 
64Сельское хозяйство и землепользование
65Социология
66Страхование
 
67Технологии
68Материаловедение
69Машиностроение
70Металлургия
71Транспорт
72Туризм
 
73Физика
74Физкультура и спорт
75Философия
 
76Химия
 
77Экология, охрана природы
78Экономика и финансы
79Анализ хозяйственной деятельности
80Банковское дело и кредитование
81Биржевое дело
82Бухгалтерский учет и аудит
83История экономических учений
84Международные отношения
85Предпринимательство, бизнес, микроэкономика
86Финансы
87Ценные бумаги и фондовый рынок
88Экономика предприятия
89Экономико-математическое моделирование
90Экономическая теория

 Анекдоты - это почти как рефераты, только короткие и смешные Следующий
Работаю в ресторане Петербурга. После первого дня саммита к нам нагрянула вся верхушка Киргизии при всех телохранителях. Очень хитро было с их стороны. Потому что Главного КИРГИЗА мы так и не узнали...
Anekdot.ru

Узнайте стоимость курсовой, диплома, реферата на заказ.

Обратите внимание, курсовая по транспорту "Расчет системы тягового электроснабжения железнодорожного транспорта", также как и все другие рефераты, курсовые, дипломные и другие работы вы можете скачать бесплатно.

Смотрите также:


Банк рефератов - РефератБанк.ру
© РефератБанк, 2002 - 2016
Рейтинг@Mail.ru