Курсовая: Электроснабжение участка - текст курсовой. Скачать бесплатно.
Банк рефератов, курсовых и дипломных работ. Много и бесплатно. # | Правила оформления работ | Добавить в избранное
 
 
   
Меню Меню Меню Меню Меню
   
Napishem.com Napishem.com Napishem.com

Курсовая

Электроснабжение участка

Банк рефератов / Архитектура и строительство

Рубрики  Рубрики реферат банка

закрыть
Категория: Курсовая работа
Язык курсовой: Русский
Дата добавления:   
 
Скачать
Microsoft Word, 677 kb, скачать бесплатно
Заказать
Узнать стоимость написания уникальной курсовой работы

Узнайте стоимость написания уникальной работы

1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СИСТЕМЫ РАЗРАБОТКИ Сог ласно плану горных работ на данном участке принята бестранспортная сис тема разработки на вскрыше с переэкскавацией горных пород в отработанн ое пространство и на добыче - транспортная с погрузкой полезного ископае мого в автомобильный транспорт. На первом уступе породы предварительно взрыхляют взрывом. Опре деление высоты уступов Высо ту каждого уступа определяем исходя из технических характеристик экск аваторов. ЭШ -15 / 90 Н г ґ Н г ґ 0.5=42.5м Н 1 » 21,25м ЭКГ-5А Н ч =110.3м Н 2 = Н ч. 4. » 10.3м Определение глубины карьера Н= Н 1 + Н 2 =21.25+10.3=31.55м Определение фронта работ усту пов Подг отовка фронта горных работ заключается в основном в подводе транспортн ых путей и линий электропередачи т. к. участок разреза имеет длину 1000 м., то ц елесообразно фронт горных работ подготавливать по всей длине участка. 2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГОДОВОЙ ПРОИЗВОДИТЕ ЛЬНОСТИ УЧАСТКА ПО ДОБЫЧЕ И ВСКРЫШЕ Расчет годовой производительности экскаватора ЭШ-15 / 90 Техническая производительность э кскаватора E =15 м і -ёмкость ковша t ц = 60с- техническая продолжительн ость цикла К р =1.4-коэффициент разрыхления породы в ковше экскаватора К н = 0.8-коэффициент наполнения ковша Эксплуатационная производительность экскаватора Q э = Q т ґ К ч.р. =514 ґ 0.75=385м і / ч К ч.р. =0.75-коэффициент использова ния сменного времени экскаватора Сменная производительность экскаватора Q см = Q э ґ t см =385 ґ 12=4628 м і / см t см =12ч.-число часов сме нного времени Суточная производительность экскаватора Q сут = Q см ґ n =4628 ґ 2=9257м і / сут n =2- количество рабоч их смен в сутки Годовая производительность экс каватора Q год = Q сут ґ N = 9257 ґ 315=2915999 м і / год N =315- число рабочих дн ей в году Расчет годовой производительности экскаватора ЭКГ-8 И Техническая производите льность E =8 м і - ёмкость ковша t ц = 26с- техническая продолжительн ость цикла К р =1.4-коэффициент разрыхления породы в ковше экскаватора К н = 1-коэффициент наполнения ковша Эксплуатационная производительность экскаватора Q э = Q т ґ К ч.р. =791 ґ 0.75=593м і / ч К ч.р. =0.75-коэффициент использования сменного времени экскаватора Сменная производительность экскаватора Q см = Q э ґ t см =593 ґ 12=7119 м і / см t см =12ч.-число часов сме нного времени Суточная производительность экскаватора Q сут = Q см ґ n =7119 ґ 2=14238 м і / сут n =2- количество рабоч их смен в сутки Годовая производительность экскаватора Q год = Q сут ґ N = 14238 ґ 315=4484970 м і / год N =315- число рабочих дней в году Расчет годовой производительности экскаватора ЭК Г-5А Техническая производительность экскаватора E =5 м і - ёмкос ть ковша t ц = 23с- техническая продолжительн ость цикла К р =1.4-коэффициент разрыхления породы в ковше экскаватора К н = 1-коэффициент наполнения ковша Эксплуатационная производительность экскаватора Q э = Q т ґ К ч.р. =559 ґ 0.75=419м і / ч К ч.р. =0.75-коэффициент использования сменного времени экскаватора Сменная производительность экскаватора Q см = Q э ґ t см =419 ґ 12=5031 м і / см t см =12ч.-число часов сме нного времени Суточная производительность экскаватора Q сут = Q см ґ n =5031 ґ 2=10062 м і / сут n =2- количество рабоч их смен в сутки Годовая производительность экскаватора Q год = Q сут ґ N = 10062 ґ 315=3169564 м і / год N =315- число рабочих дн ей в году Годовая производительность экскаваторов Q год 1 =2915999 м і / год Q год 3 =4484970 м і / год Q год 4 =3169564 м і / год Определение годовой производител ьности участка по вскрыше Q год.в. = Q год1 =2915999 м і / год Определение годовой производител ьности участка по добыче Q год.д . = Q год 3 + Q г од 4 =4484970+3169564=7654534 м і / год 3 ВЫБОР СХЕМЫ ВНУТРЕННЕГО ЭЛЕКТРОС НАБЖЕНИЯ Главные стационарные подстанци и разреза устанавливаются на рабочем борту вне зоны ВБР с таким расчетом , чтобы они стационарно работали не менее 5-8 лет. При питании электроприемников разреза напряжением до и выше 1000В, предусм атривать, как правило, систему с изолированной нейтралью. К одной передвижной (переносной) воздушной ЛЭП 6-10кВ предусматривать прис оединения одной из следующих групп электроустановок в составе не более двух экскаваторов с ёмкостью ковша до 15 м і и одной ПКТП с трансформатором мощностью до 630кВ ґ А. К одной опоре воздушной ЛЭП разрешается присоединять не более двух ПП и ли двух ПКТП, или же одного ПП и одной ПКТП вместе. Подключение к одному ПП двух экскаваторов запрещается. Заземление электроустановок на участке разреза напряжением до и выше 1000 В должно выполняться общим. Общее заземляющее устройство участка разре за должно состоять из одного или нескольких центральных заземлителей, м естных заземлителей и сети заземления, к которой должно присоединяться всё подлежащее заземлению электрооборудование. 4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЛИНЫ ВОЗДУШНЫХ И К АБЕЛЬНЫХ ЛИНИЙ. Определение масштаба участка ра зреза. На данном участке разреза масштаб определяем следующим образом: длина участка в метрах-1000м длина участка в см-13см М=1 : 7692 (по длине) М=1 : 4622 (по ширине) Определение длин ВЛ и КЛ Расчетная схема электроснабжения Рис.4.1. l 1 =707 м l 8 =115 м l 2 =553 м l 9 =277 м l 5 =200 м l 10 =200 м l 6 =200 м l 11 =515 м l 7 =200 м l 12 =100 м 5. РАСЧЕТ ОБЩЕГО ОСВЕЩЕНИЯ УЧАСТК А Построение изолюксы горизонтал ьной освещенности Имея изолюксы на условной плоскости, задается углом наклона светового п отока к горизонту Q =10град. Строим к оординатные оси x и y . Ось x совмещается с направлением максималь ной силы света светового прибора и на осях x и y откладываем значение расстояний, в соответсвии с масштабом участка разреза. В точке 0 установлен светильн ик. Задаваясь отношением X 1 / Н определя ем координату для данного угла Q =15град. я = sinQ +( X / H ) ґ cosQ Задаваясь горизонтальной освещенностью Er = 0 .2лк определяем относительную освещенность Е 1 =Е r ґ r і ґ H І ґ Кз ; кЛк Кз =1.5-коэффициент запаса для газоразрядных ламп По значениям x и Е 1 , используя кривые отно сительной освещенности определяем h По значениям hґ r и Н определяем координату Y 1 Y 1 = hґ r ґ H ; м Результаты расчетов сводим в таблицу X 15 30 45 60 75 90 105 120 135 150 180 x 0.71 -0.21 0.06 -0.18 -0.19 -0.08 -0.1 -0.13 -0.14 -0.15 0.17 r 1.22 2.17 3.13 4.09 5.05 6.01 6.97 7.93 8.89 9.85 11.7 E 0.12 0.68 2.06 4.6 8.6 14.6 22.8 33.6 47.4 64 108 h 1.45 1.8 2.7 2.2 1.8 1.7 1.2 0.8 0.5 0.4 0.1 Y м 26 58 126 134 136 153 125 95 66 59 17.5 Рис.5.1. Определение количества с ветильников Методом наложения получен ной изолюксы на план горных работ определяем количество светильников, н еобходимых для общего равномерного освещения участка с заданной Еr =0.2 лк. Необходимо 3 светильника. 6. РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК Определение расчетных активных нагрузок электроприёмников участка Расчет активных нагрузок электроп риёмников участка разреза будем вести по методу коэффициента спроса. Р р =К сп ґ Р н ; кВт Определение расчетных реактивн ых нагрузок Определять будем, используя tg j р - коэффициент соответствующий cos j р для группы электроприёмников. Q p = Р р ґ tg j р Таблиц а № Электро- п риёмники Р н, кВт кс cos j tg j Р p, кВт Q p, кВт ґ A S т , кВт ґ A 1 ЭШ-15/90 1900 0.7 0.85 -0.62 1330 -824 250 2 ЭШ-10/ 70 1170 0.7 0.8 -0.75 819 -614 250 3 ЭКГ-8И 520 0.5 0.9 -0.48 260 -218 100 4 ЭКГ-5А 250 0.5 0.91 0.45 125 60 100 5 2СБШ-200 282 0.7 0.7 1.02 197.4 200 я Р р=2731 я Q р = -1396 я S т =700 Определение полной расчетной нагрузки участка разреза S p е =K е ґ ( е P pi ) І +( е Q pi ) І + е S тсн =0.8 ґ 2731І +(-1396) І + 700= =0.8 ґ (3067+700)=3014 кВ ґ А. Определение расчетных токовых н агрузок на каждом участке воздушных и кабельных ЛЭП распределительной сети По l 1 и l 7 протекает ток нагрузки экскаватора ЭШ-10/70 I ф 3 = I p2 По l 5 протекает ток нагрузки экскаватора ЭКГ -5 А По l 6 п ротекает ток нагрузки экскаватора ЭКГ-8И По l 2 протека ет ток нагрузки экскаватора ЭКГ -5 А и ЭКГ -8 И I ф2 = I p =60.2А По l 9 и l 8 протекает ток нагрузки экскаватора ЭШ-15/ 90 По l 11 и l 12 протекает ток нагрузки экскаватора 2 СБШ -200 По бортовой магистрали ВЛ -6 кВ фидера № 1 протекает расчетный ток нагр узк и I рф 1 = I p1+ I p5 =174.6+27=201 А По бортовой магистрали ВЛ-6 кВ фидера №2 протекает расчетный ток нагрузки I рф2 = I p4+ I p3 =60.2А По бортовой магистрали ВЛ-6 кВ фидера №3 протекает расчетный ток нагрузки I рф3 = I p2 =122.56А Расчетный ток нагрузки вводной ячейки распредели тельного устройства ГСП участка разреза I рв = I рф1+ I рф2+ I рф3 =201+60+122=383А Расчетный ток нагрузки воздушной линии 35 кВ, питаю щей ГСП участка разреза На полной расчетной назрузке участка разреза S p е =3767 кВ предварительно выбирае м транс форматор для ГСП марки ТМ -4000/ 35, мощностью S нт =4000 кВ , V н 1 =35 кВ , V н 2 =6.3 кВ , V к % =7.5% Коэффициент загрузки трансформатора 7. В ЫБОР СЕЧЕНИЙ ПРОВОДОВ И ЖИЛ КАБЕЛЕЙ Выбор проводов ВЛ-35кВ Предварительно по нагреву выбираем сечение воздушной ЛЭП-35кВ, питающей ГСП I р Ј I доп Выбираем АС-16 с I доп =105А > I р =62А Из условия механической прочности выбираем АС-35 с I доп =130А Проверяем выбранное сечение провода по экономической плотности тока Таким образом , выбранное сечение проводов не удов летворяет требованиям ПУЗ . Ок ончательно выбираем АС -70 с I доп =265 А Выбор проводов воздушных линий 6 кВ Выбираем провода для магистраль ной ЛЭП-6кВ фидера №1. По нагреву выбираем А-50 с I доп =215А > I рф1 =201А. Из условия механической прочности выбираем провод А-50 с I доп =215А. Выбираем провода для магистральной ЛЭП-6кВ фидера №2. По нагреву выбираем А-16 с I доп =105А > I рф1 =60.2А. По условию механической прочности провод А-16 не удовлетворяет требовани ям ПУЗ, поэтому выбираем А-35 с I доп =170А. Выбираем провода для магистральной ЛЭП-6кВ фидера №3. По нагреву выбираем А-25 с I доп =135А > I рф1 =122А. Из условия механической прочности выбираем провод А-35 с I доп =170А. Провод А-35 удовлетворяет требованиям ПУЗ. Выбор проводников кабельных лини й По нагреву выбираем сечения гибких кабелей: для ЭШ-15 / 90 – КГЭ-6-3 ґ 50+1 ґ 16+1 ґ 10 с I доп =213А > I р1 =174А. для ЭШ-10 /70 – КГЭ-6-3 ґ 25+1 ґ 10+1 ґ 6 с I доп =141А > I р2 =122А. для ЭКГ-8А – КГЭ-6-3 ґ 10+1 ґ 6+1 ґ 6 с I доп =82А > I р3 =37А. для ЭКГ-5А – КГЭ-6-3 ґ 10+1 ґ 6+1 ґ 6 с I доп =82А > I р4 =22А. для 2СБШ-200 – КГ-0.66-2(3 ґ 50+1 ґ 16+1 ґ 10) с I доп =444А > I р5 =406А. Произведем проверку выбранных сеч ений гибких кабелей на термическую устойчивость от воздействия токов к. з., определенных в начале кабеля (у приключательных пунктов). S min = a ґ I Ґ к ґ ; мм І где a - термич еский коэффициент ; I Ґ к- установив шийся ток к.з. ,кА; t п -приведенное время д ействия тока к.з.,с. Кабель для питания ЭШ -15 / 90 S min = 6 ґ 2.91 ґ =11.04 мм І < 50 мм І и окончательно выбираем КГЭ-6-3 ґ 50+1 ґ 16+1 ґ 10 с I доп =213А. Кабель для ЭШ-10 / 70 S min = 6 ґ 3.3 ґ =12.52 мм І < 25 мм І , выбрали правильно. Кабель для ЭКГ-8А S min = 6 ґ 5.75 ґ =21.8 мм І Окончательно примем КГЭ-6-3 ґ 25+1 ґ 10+1 ґ 6 Проверка сети по потерям напряж ения В длительном режиме электроприё мников потери напряжения не должны превышать 5% от номинального. Определим потери напряжения для фидера №1. U% n =(0.1 / U н І ) ґ [ Р р1 ґ ( I 8 +I 9 ) ґ (R овп +X овп ґ tg j р1 )+Р р5 ґ ( I 11 +I 12 ) ґ ( R овп +X овп ґ я Tg j р5 ) ] = (0.1 / 6 І ) ґ [ 1330 ґ ( 0.115+0.277 ) ґ (0.64+0.38 ґ (-0.62) )+ +197.4 ґ ( 0.515+0.1 ) ґ ( 0.64+0.38 ґ 1.02) ] =1.5% Опре делим потери напряжения для фидера №2. U% n =(0.1 / U н І ) ґ [ Р р3 ґ I 2 ґ (R овп +X овп ґ tg j р3 )+Р р4 ґ I 2 ґ ( R овп +X овп ґ tg j р4 ) ] = = (0.1 / 6 І ) ґ [ 260 ґ 0.553 ґ (0.92+0.391 ґ (0.48) )+125 ґ 0.553 ґ ( 0.92+0.391 ґ 0.45) ] ==0.5% Опре делим потери напряжения для фидера №3. U% n = (0.1 / U н І ) ґ [ Р р 2 ґ ( I 7 +I 1 ) ґ (R овп +X овп ґ tg j р2 ) ] = = (0.1 / 6 І ) ґ [ 819 ґ ( 0.2+0.707 ) ґ (0.92+0.391 ґ (-0.75) ] =1.2% Получаем, что проводники ВЛ и КЛ для фидеров №1,2,3 проходят по потере напряжения в длительном режиме работы эл ектроприёмников. В пиковом режиме работы электроприёмников потери напряж ения не должны превышать 10% от номинального. Для электроприёмников с асинхронным приводом U%=(0.1 / U н І ) ґ [ Р р4 ґ I 2 ґ (R о +X о ґ tg j р4 ) ] = (0.1 / 6 І ) ґ [ 125 ґ 0.153 ґ я (0.92+0.391 ґ 0.45 ) =0.2% U%=(0.1 / U н І ) ґ [ Р р 5 ґ ( I 11 +I 12+ I 8 ) ґ (R о +X о ґ tg j р5 ) ] = (0.1 / 6 І ) ґ [ 197 ґ (0.515 + +0.1+0.115 ) ґ (0.64+0.38 ґ 1.02) ] =0.4% Для электроприёмников с синхронным приводом U%=(0.1 / U н І ) ґ [ Р н ґ ( I 8 +I 9 ) ґ R о ґ К пик ) ] = (0.1 / 6 І ) ґ [ 1900 ґ (0.115 + +0.277) ґ 0.64 ґ 1.8 ) ] =2.3% U%=(0.1 / U н І ) ґ [ Р н ґ ( I 1 +I 7 ) ґ R о ґ К пик ) ] = (0.1 / 6 І ) ґ [ 1170 ґ (0.707 +0.2) ґ ґ 0.92 ґ 1.8 ) ] =4.8% U%=(0.1 / U н І ) ґ ( Р н ґ I 2 ґ R о ґ К пик ) = (0.1 / 6 І ) ґ (520 ґ 0.553 ґ 0.92 ґ 1.8 ) =1.3% Для фидера №1 U% 1 =(0.1 / U н І ) ґ [ Р р5 ґ ( I 11 +I 8 ) ґ ( R о +X о ґ tg j р5 )+ Р н 1 ґ ( I 9 +I 8 ) ґ R о ґ К пик ] = (0.1 / 6 І ) ґ [ 197.4 ґ (0.515 +0.115) ґ ( 0.64+0.38 ґ 1.02)+1900 ґ (0.277+0.155) ґ ґ 0.64 ґ 1.8 ] =2.7% Для фидера №2 U% 2 =(0.1 / U н І ) ґ (I 2 ґ Р н4 ґ R о ґ К пик + I 2 ґ Р н3 ґ R о ґ К пик )= (0.1 / 6 І ) ґ (0.553 ґ 250 ґ я 0.92 ґ 1.8+520 ґ 0.553 ґ 0.92 ґ 1.8) =1.9% Для фидера №3 U% 3 =(0.1 / U н І ) ґ (I 1 ґ Р н2 ґ R о ґ К пик) = (0.1 / 6 І ) ґ (0.707 ґ 1170 ґ 0.92 ґ 1.8) =3.8% Таким образом проводники ВЛ и КЛ для фидеров №1,2,3 проходят по потерям напряжения в пиковом режиме работы. 8. П РОВЕРКА СЕТИ ПО ПОТЕРЕ НАПРЯЖЕНИЯ В ПУСКОВОМ РЕЖИМЕ Пр оверка сети сводится к определению фактического напряжения на зажимах сетевого двигателя мощного экскаватора в момент его пуска и сравнению э того напряжения с допустимым значением. Нап ряжение на зажимах сетевого двигателя экскаватора в момент его пуска оп ределяется следующим выражением: где U o – напряжение х. х . трансформатора участковой подстанции , В ; U пр -потеря нап ряжения от прочей нагрузки в общих с пусковым двигателем элементах сети , В; X вн -внешнее индуктивное соп ротивление участка сети от трансформатора участковой подстанции до пу скаемого двигателя, Ом; К i - кратность пускового тока пускаемого сете вого двигателя; S н -номинальная мощ ность пускаемого двигателя, кВ ґ А; U н -номинальное нап ряжение пускаемого двигателя, кВ. Уровень напряжения на зажимоах се тевого двигателя в момент его пуска должен удовлетворять условию: Определение напряжения на зажимах двигате ля экскаватора ЭШ -15 / 90 Опр еделим внешнее индуктивное сопротивление сети X вн =X тр + X вл + X к л ; Ом Где X тр -индуктивное сопротивление трансформатора учас тковой подстанции, Ом; X вл и X кл – индуктивное сопротивление воздушной и ка бельной ЛЭП-6кВ, Ом; X ВЛ =0 .38 ґ 0.115=0.04 Ом X КЛ =0 .08 ґ 0.2=0.016 Ом X ВН =0 .75+0.04+0.016=0.8 Ом Определим потери напряжения в общ их с пусковым двигателям элементах сети от бурового станка 2СБШ-200Н являет ся участок воздушной линии l 8 U % пр =( R общ + X общ ) ґ Р р5 / U н ; В где R общ и X общ - соотв етственно активное и индуктивное сопротивление участка воздушной лини и l 8 и трансформатора ГСП, Ом Р р5 -нагрузка бурового станка, передаваемая по участку ВЛ-6кВ l 5, кВт U н - номинальное нап ряжение воздушной линии, кВ R общ = R 0 ґ l 8 =0 ,64 ґ 0.115=0.07Ом где R 0 =0.64 Ом/ км X общ = X 0 ґ l 8 =0 .38 ґ 0.115=0.04 Ом где X 0 =0.38 Ом/ км U% пр =(0 .07+ 0.04) ґ 197 /6 =3.6В Определим фактическое напряжение на зажимах се тевого двигателя экскаватора ЭШ-15/ 90 в момент его пуска где K 1 =5,3 kB ґ А Сравним фактическое напряжен ие на зажимах сетевог о двигателя ЭШ -15/90 с допустимым значением . Таким образом, нормальный запуск сетевого двигателя ЭШ-15/90 обеспечивается при мощности трансформатора на участковой подстанции равной 4000 кВ ґ А. Техн ические данные трансформатора занесем в таблицу. Трансфо-рматор S H Т, кВ ґ А Номинальное напряжение обмоток Потери, к ВТ Uk% Ток х.х % В Н Н Н х.х к.з ТМ-4000/35 4000 35 63 6,7 33,5 7,5 1 9. Расчет токов к.з в сети высокого напряжения. Расчет токов к.з будем вести упро щенным методом в относительных единицах. Согласно заданию участковая подстанция участка разреза питается от ГП П по воздушной ЛЭП напряжением 35 кВ и длинной 10 км. Мощность к.з на шинах ГПП S к1 =300МВ ґ А. Р асчетная часть Сос тавляем однолинейную расчетную схему. Расчетная схема ГПП ВЛ-35кВ Рис.9.1. С оставляем схему замещения Рис.9.2. Выби раем базисные условия: S б= 100МВ ґ А; U б1 =37кВ; U б2 =63кВ Опре делим индуктивное сопротивление схемы и приведем их к базисным условия м. Эн ергосистема Воздушная ЛЭП напряжением 35 кВ Двухобмоточный трансформатор ГСП Участки воздушн ых ЛЭП напряжением 6 кВ Гибкие экскав аторные кабели напряжением 6 кВ С етевые двигатели экскаваторов S 1 =2.235 МВ ґ А S 3 =0.577 МВ ґ А S 2 =P н 2 /cos j 2 =1170/0 .8=1462 кВ ґ А =1.462 МВ ґ А Определим параметры токов к.з. в точк е к-1, для этого произведём преобразовательные схемы замещения. Рис.9.3. X 15 = X 1 + X 2 =0 .33+0.27=0.6 X 16 = X 6 + X 7 + X 8 = 0.27+0.04+8.94=9.25 X 17 = X 9 + X 10 + X 11 = 0.55+0.04+34.6=35.19 X 18 = X 12 + X 13 + X 14 = 0.71+0.04+13.68=14.43 Рассмотрим возможность объединить S 2 и S 3 входит в пределы 0.4-2.5 Таким образом S 2 и S 3 можно объ единить. Рис.9.4. S 4 =S 2 +S 9 =1 .462+0.577=2.039 мВ ґ А Объединим S 1 и S 4 Таким образом S 1 и S 4 объединить нельзя. Сопр отивления X 3 , X 19 и X 20 соединены в звезд у. Преобразуем их в треугольник. Рис.9.5. Определим возмож ность пренебречь S 1 как источником питания точки К -1 Таким образом пренебречь S 1 не льзя . Определим возможность пренебречь S 4 Поэтому S 4 как источником питания К -1 можно пренебречь. В итоге получаем: Рис.9.6. Ток к.з. в точке К-1от питающей энергосистемы Ток к. з . в точке К -1 от сетевых двигателей S 1 Где К t - кратность тока к. з . посылаемого сетевым двигателем S 1 . Расчетное сопротивление ветви синхронных двигателе й S 1 Для t= Ґ и X р =0.12 опред еляем К t =4.8 кА Суммарный ток к.з. в точке К-1 I Ґ к-1 = I Ґ кс1+ I Ґ к1 s1 =2 .6+1.03=3.63кА Удар ный ток к.з в точке К-1 i ук1 =2.55 ґ I Ґ к1 =2 .55 ґ 3.63=9.25кА Действующее значение полного тока к.з. в точке К-1 I ук1 =1 .52 ґ I Ґ к1 =1.52 ґ 3.63=5.51кА Двухфазный ток к.з. в точке К-1 I к1 І=0.87 ґ I Ґ к1 =0.87 ґ 3.63=3.15кА Мощность трёхфазного тока к.з. Определим параметры к. з . в точке К -2 Рис.9.7. Произведём преобразования схемы замещения Рис.9.8. X-23=X 15 +X 3 =0.6+1.88=2 . 48 Определим возможность пренебречь S 4 Пренебречь нельзя . Определим в озможность пренебречь S 1 Попробуем объединить S 1 и S 6 Объединить S 1 и S 4 нельзя . В итоге установившееся значение тока к. з . в точке К -2 будет слагаться из трёх составляющих тока к. з . от энергосистемы , тока к. з . от S 1 и тока к. з . от S 4 . Ток к.з. от энергосистемы Расчетное сопротивление ветви синхронного двигателя S 4 Для t= Ґ и X р =0.28 определяем К t =3.1 5 кА Расчетное сопротивление ветви синхронного двигателя S 1 Для t = Ґ и X р =0.08 определяем К t =5 к А Суммарный ток к.з. в точке К-2 I Ґ к-2 =3.69 +0.61+1.07=6.05кА Удар ный ток к.з в точке К-1 I ук2 =2.55 ґ I Ґ к2 =2 .55 ґ 6.05=15.4кА Действующее значение полного тока к.з. в точке К-2 I ук2 =1 .52 ґ I Ґ к2 =1.52 ґ 6.05=9.19кА Мощность трёхфазного тока к.з. МВ ґ А Данные расчетов сводим в таблицу Рачсчетная точка ПАРАМЕТРЫ I Ґ к , кА ук, кА I ук, кА I І к, кА S к,мВ ґ А К-1 3.69 9.25 5.51 3.15 233.2 К-2 6.05 15.4 9.19 5.26 66.01 К-3 3.89 9.92 5.91 3.38 42.4 К-4 2.91 7.42 4.42 2.53 31.7 К-5 5.75 14.66 8.74 5 62.74 К-6 3.3 8.41 5.01 2.87 36 10. ВЫБОР ВЫСОКОВОЛЬТНОГО ОБОРУДОВАНИЯ Выбор распределительного устройства напряжением 35 кВ ГСП На вводе участковой подстанции ГСП устанавливаем разъединитель, высоково льтный выключатель и вентильный разрядник. Выбираем разъединитель РНД(3)-35 / 1000-У Расчетные данные Параметры раз ъединителя U р =35кВ U н =35кВ I р =62А I н =1000А i ук1 =9.25кА I скв.анп =63кА I І Ґ к1 ґ t n =3.63 І ґ 0.8=10.5 кА І ґ с I І т.с ґ t п.с. =25І ґ 4=2500 кА І ґ с Т.к. все паспортные параметры разъе динителя больше параметров расчетных данных, то выбор сделан правильно. Для управления разъединителем выб ираем ручной привод ПР-90. Выбираем высоковольтный вакуумный выключатель ВВК-35Б-20 Расчетные данные Параметры ра зъединителя U р =35кВ U н =35кВ I р =62А I н =1000А i ук1 =9.25кА I скв.анп =51кА I ук1 =5.51кА I скв.действ. =20кА I І Ґ к1 ґ t n =3.63 І ґ 0.8=10.5 кА І ґ с I І т.с ґ t т.с. =20І ґ 3=1200 кА І ґ с I Ґ к1 =3.63кА I откл =20кА S к1 =233.2МВ ґ А S откл = ґ U н ґ I откл = = ґ 35 ґ 20=1212 МВ ґ А Все паспортные параметры выключателя больше чем расчетные данные, поэт ому выбор сделан правильно. Для управления выключателем принимаем элек тромагнитный привод. Для защиты электрооборудования распределительного устройства 35кВ ГСП выбираем вентильный разрядник РВС-35. Пробивное напряжение разрядника U проб =78кВ; U гашен =40.5кВ. Выбор распределительного устройс тва 6кВ Шкаф ввода 6кВ Расчетные данные Параметры шк афа №5 U р =6кВ U н =10кВ I рз =383А I н =630А i ук2 =15.4кА I скв.анп =25кА I ук2 =9.19кА I скв.действ. =10кА I І Ґ к2 ґ t n =6.05 І ґ 0.8=29.3 кА І ґ с I І т.с ґ t т.с. =10І ґ 3=300 кА І ґ с I Ґ к2 =6.05кА I откл =10кА S к2 =66.01МВ ґ А S откл = ґ U н ґ I откл = = ґ 6 ґ 10=103.9 МВ ґ А Шкаф отходящего фидера №1 Расчетные данные Параметры р азъединителя U р =6кВ U н =10кВ I рф1 =201А I н =630А i ук2 =15.4кА I скв.анп =25кА I ук2 =9.19кА I скв.действ. =10кА I І Ґ к2 ґ t n =6 .05І ґ 0.8=29.3 кА І ґ с I І т.с ґ t т.с. =10І ґ 3=300 кА І ґ с I Ґ к2 =6.05кА I откл =10кА S к2 =66.01МВ ґ А S откл = ґ U н ґ I отк л = ґ 6 ґ 10=103.9МВ ґ А Шкафы выбраны верно, т.к. вс е расчетные данные меньше, чем параметры шкафов. Распределительное устрой ство 6кВ ГСП Таблица Номер шкафа 1 2 3 4 5 6 7 Вы ключатель, Трансформатор, предохранитель ВВТЭ-10/ 630 У2 ВВТЭ-10/ 630 У2 ВВТЭ-10/ 630 У2 НТМИ ПКТ-6 РВО-6 ВВТЭ10/ 630 У2 ВВТЭ-10/ 630 У2 ТМ-20 ПКТ-6 РВО-6 Расчетный ток 201 60.2 122.5 383 Максимально-токовая защита 2РТ 81/1 2РТ 81/1 2РТ 81/1 2РТ 81/1 2РТ 81/1 За щита от за-мыкания на зем-лю ЗПП-1 ЗПП-1 ЗПП-1 ЗПП-1 Эл/магн. привод: напряжение включе ния и отключения 220 220 220 220 220 Назначение шкафа Шкаф отходя-ще го фидера№1 Шкаф отходя-щего фидера№2 Шкаф отходя-щего фидера№3 Шкаф т рансформатора напряжения Шкаф ввода 6кВ Шкаф резервн. отходя-щего фид ера Трансформатор собственных нужд Выбор приключательных пу нктов Для экскаватора ЭШ-15/90. Данные для выбора приключательного пункта: Приводной двигатель СДСЭ-15-64-6 Мощность 1900кВт Напряжение 6кВ КПД двигателя 0.93 Коэффициент мощности 0.85 (опер.) Трансформатор Собственных нужд ТМЭ 250 / 6-250кВ ґ А Установившееся значение тока к.з. в месте установки ПП I Ґ к4 =2.91кА Ударный ток к.з. в месте Установки ПП i ук4=4.22кА Действующее значение полного тока к.з. I ук4 =4.22кА Ток двухфазного к.з. в месте установки ПП I І Ґ к4 =2.53кА Мощность к.з. в месте установки ПП S к4 =31.7МВ ґ А Произведем выбор приключательн ого пункта с учетом трансформатора собственных нужд Выбираем КРУПП-1-6-(10) / 630-УХЛ1с вакуумным выключателем и электром агнитным приводом. Тип выключателя ВВТЭ-10 / 20-630УХЛ1 Номинальный ток выключателя I н =200А Пользуясь данными о токах к.з. в месте установки приключательного пункта , сравниваем расчетные величины с паспортными данными выключателя. Расчетные данные Паспортны е данные U р =6кВ U н =6кВ I р =255А I н =200А I ук4 =7.42кА I скв.анп =51кА I І Ґ к4 ґ t n =2.91 І ґ 0.8=6.77 кА І ґ с I І т.с ґ t т.с. =20І ґ 4=1600 кА І ґ с I Ґ к4 =2.91кА I откл =20кА S к4 =31.7МВ ґ А S откл =350 МВ ґ А Таким образом, выбранный приключательный пункт устойчив к параметрам т ока к.з. в точке К- 4 Максимально-токовые реле КРУ позволяют производить рег улировку до трёхфазного тока перегрузки I уст.р. =3 ґ I н =3 ґ 320=960А Проверим выбранную установку тока на надёжность её срабат ывания при минимальном двухфазном к.з. I І к4 / I уст.р. =2.53 / 0.96=2.6 >1 . 5 Следовательно, максимально-токовая защита надёжно срабатывает при воз можных максимальных значениях токов к.з. Для остальных экскаваторов участка разреза также принимаем приключате льные пункты типа КРУПП. Таблица № п / п Экскаватор I р ,А I н ,А I уст.ср .,А I І к / I уст.р.ф 1 ЭШ-10 / 70 177 200 600 4.7 2 ЭШ-15 / 90 225 320 960 2.6 3 ЭКГ-8И 70 80 240 20 4 ЭКГ-5А 98 40 120 41 11. ВЫБОР ПКТП В зависимости от мощности бурово го станка выбираем ПКТП при условии S р Ј S нт, S р = P уст /cos j=282 / 0.7 = 402кВ ґ А » 400 кВ ґ А Техническая характерист ика 1.Назначение. Подстанция типа ПСКТП-400/ 6 предназначена для питания трёхфазным перем енным током частотой 50Гц токоприёмников открытых горных работ в условия х холодного климата. 2.Номинальная мощность – 400 кВ ґ А 3.Номинальное первичное на пряжение – 6000В 4.Номинальное вторичное напряжение – 400В 5.Напряжение короткого замыкания – 3.5% 6.Ток холостого хода – 2.5% 7.Потери короткого замыкания – 3800Вт 8.Устройство. Подстанция состоит из следующих со ставных частей: высоковольтного блока; низковольтного РУ; силового тран сформатора; рамы. В подстанции предусмотрено присоединение к каб ельным и воздушным (по требованию заказчика) ЛЭП 6кВ. На стороне ВН подстанции предусмотрена возможн ость изменения коэффициента трансформации относительно номинального на +5%. Оснащена реле утечки и устройством контроля целости заземляющих це пей отходящих кабелей. Проверочный расчет апп аратуры, входящей в ПСКТП-400/ 6 Номинальный ток трансформатора со стороны 6кВ, с учётом возможной перегрузки Выбор разъединителя Параметры разъе динителя Расчетные величины РВЗ-10 / 400 U н =10кВ U р =6.3кВ I н =400А I р =46.2А I амп =50кА i у3 =9.92кА I эф =29кА I у3 =5.91кА I І т.с ґ t т.с. =10І ґ 4=400 кА І ґ с I І Ґ к3 ґ t n =3.89 І ґ 1.1=16.6 кА І ґ с Выбранный раз ъединитель удовлетворяет условиям Выбор предохранителя I н.п. і I расч. =46.2А выбираем предохранитель ПК2-6-50 / 31, 5УЗ I н. предохранителя – 50 А > I расч. = 46.2А I откл =31.5 > I у3 =5.91кА IІ к.з . /I н.п. =3380 /50=67 і 7 при коротком замыкании предохранитель сработает. Выбор автоматических выключате лей напряжение 0.4кВ Номинальный ток трансформатора на стороне 0.4кВ Номинальный ток расцепителя авт омата SF 2 I н.р. і I н.5. =577А Выбираем автомат А3732Б U н =660В; I н.р. =630А; I ср.эм.р. =6300А; I отк =100кА Автомат SF 3: I н.р. = 630 А і I р =288А Выбираем автомат А3732Б U н =660В; I н.а. =400А; I н.р. =400А; I ср.зн.р. =2500А; I отк. =55кА. Проверяем автоматические выключа тели на устойчивость к токам к.з. SF2 ґ I отк = 100 кА > I і к1 =16кА I І к1 /I ср.эм.р =13800 / 6300=2.19 >1.5, т.е. при коротко м замыкании автомат сработает. SF3 ґ I отк =55 >4,48 к A I І к 2 /I ср.эм.р = 4340/250 0= 1 . 7>1.5, т.е. при коротком замыкании автомат сраб отает. Принципиальная схема ПСКТ П-400/ 6 Рис.11.1 Перечень элементов к Рис.11.1. Таблица Обозначения по схеме наименование кол - во Примечание FV1-FV2 Разрядник вен тильный РВО-6 3 FV4-FV6 Разрядник вен тильный РВН-0.5м 3 QS Разъединител ь РВ3-10 / 400 1 С приводом ПР-10-1У2 FU1-FU3 Предохранител ь ПК2-6-50 / 31.5 У3 3 T1 Трансформато р силовой сухой 1 400кВ ґ А SF2 Выключатель А3742Б с тационарного исполнения на напряжение 660В 1 I н.р.=630А SF3-SF6 Выключатель А 3732Б стационарного исполнения на напряжение 660В 3 I н.р.=400А 12. РАСЧЕТ ТОКОВ К.З. НА СТОРОНЕ 0.4кВ Индуктивное сопротивление транс форматора: Активное сопротивление трансфо рматора: Индуктивное сопротивление транс форматора: X кл = Xo ґ I кл =0.07 ґ 0.1=0.07Ом где I кл -длина линии, км Активное сопротивление кабеля: R кл = r ґ I кл / S =0 .0188 ґ 100/ 50=0.0376Ом Результирующее активное сопротивление до точки К2 R рез.к2 = R т + R кл =0.0038+0.0376=0.0414Ом Результирующее индуктивное сопротивление до точки К2 X рез.к2 = X т + X кл =0.014+0.007=0.021Ом Токи к.з. в точке К1 Токи к.з. в точке К2 13.РАСЧЕТ ЗАЩИТНОГО ЗАЗЕМЛЕНИЯ I ВА = I 1 + I 2 + I 8 + I 9 + I 11 =707+553+115+277+515=2167 м=2.167км I кл = I 5 + I 6 +I 7 +I 10 +I 12 =200+200+200+200+100=900 м I 3 = U л ґ (35 ґ I кл + I вв ) / 350=6 ґ (35 ґ 0.9+ 2.167) / 350=0.577 А R пр = I 1 ґ r=0.707 ґ 1.7=1.2Ом Примем ПС-70 с r=1.7 Ом / км R rk = I 7 / g ґ S =200/ 53 ґ 6=0 .62 Ом где g= 53 м/ Ом ґ мм І - удельная проводимость меди твердо тянутой. R зк = R з.об.- R пр.- R rk =4-1 .2-0.62=2.18 Ом Принимаем, контур выполнен из стальных труб d = 5.8см и I =300см соединенных общим стальным прутом d =1 см и I = 3000см. Трубы и соединительны й прут заглублены на расстоянии 50см от поверхности земли. Грунт суглинок r=0.8 ґ Ом ґ см t =300/2+50=200 см-расстояние от поверхности до середины трубчатого заземлит еля n = r тр.з . / R зк =21.35 / 2.18=9.79 » 10 шт b =2 ґ d =2 см, d -диаметр прута. R з.к. =( r тр.з. ґ r н.з. ) / ( r тр.з. ґ h тр.з. + r н.з. ґ h н.з. ґ n ) R з.к. =(21.35 ґ 1.73 ) / (21.35 ґ 0.75+1.73 ґ 0.75 ґ 10)=1.2Ом R з.общ = R з.к. + R пр + R rk =1.2+1.2+0.62=3.02Ом Ј 4Ом Что удовлетворяет условию ЕПБ. 14. ПРАВИЛА ТЕХНИКИ БЕЗОПАСНОСТИ ПР И ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК УЧАСТКА РАЗРЕЗА Требования безопасности к устрой ству электроустановок Для передвижных КТП и распределите льных устройств (ПП, КРП, секционирующие устройства для ВЛ) напряжением д о и выше 1000В обязательно выполнение следующих требований: надёжное ограж дение токоведущих частей; наличие блокирующих устройств; надёжное фикс ирование проводов разъединителя; наличие механических указателей поло жения привода(«включено», «отключено»); наличие отметок на токоведущих ч астях, указывающих места наложения персональных заземлений. Воздушные вводы ПП, имеющие рассто яние от верхней кромки изолятора до поверхности земли менее 2.9м, должны бы ть оборудованы сетчатыми ограждениями. На передвижных опорах запрещается совместная подвеска проводов ВЛ нап ряжением до и выше 1000В. Расстояние между фазными и заземляющими проводами должно соответствовать расстояниям для фазных проводов данного класс а напряжения. Расстояние по вертикали от нижнего фазного провода до зазе мляющего должно быть не менее 1.5м. Гибкий кабель, питающий карьерные электроустановки, должен прокладыва ться так, чтобы исключить возможность примерзания, ударов и раздавливан ия кусками горной массы, наезда на него транспортных средств. На эл.аппаратах должна быть чёткая надпись, указывающая на включаемую ма шину, механизм, аппаратуру и т.д. Общая часть заземления стационарных и передвижных машин и механизмов о существляется путем непрерывного электрического соединения между соб ой заземляющих проводников. Осветительные установки должны иметь блокировочные устройства, препят ствующие их отключению при открытых дверях пусковых систем. Требования к персоналу Эксплуатацию электроустановок ка рьеров проводит электротехнический персонал, который подразделяется н а оперативный, оперативно-ремонтный и ремонтный. Для обеспечения безопасного обслу живания электроустановок должны быть выполнены организационные и техн ические мероприятия. Работу в электроустановках выполняют по письменному наряду, устному ра споряжению и в порядке текущей эксплуатации. Право выдачи нарядов предо ставляется лицам электротехнического персонала, имеющим квалификацио нную группу V - в установках напряжени ем выше 1000В и группу IV -в установках нап ряжением до 1000В. По наряду выполняются работы в электроустановках на ЛЭП напряжением вы ше 1000В; на ВЛ при подъёме на опору выше 2м, а также работы, связанные с подъёмо м на ПП, КТП; при ремонте гибких кабелей, наладке релейной защиты и испытан ии повышенным напряжением. По устному распоряжению с записью в оперативном журнале в электроустан овках выше 1000В разрешается проводить работы: с частичным снятием напряже ния - мелкий ремонт ПП (замена или долив масла, ремонт привода ВМ), подключе ние и отключение кабелей в ПП, замену предохранителей, замену и зачистку контактов контакторов в КТП. При этом с полным снятием напряжения выполняют замену, разделку, присоед инение и отсоединение питающего кабеля, замену изоляторов в вводных кор обках и кольцевых токоприёмниках экскаваторов и т.п. Организационные и технические мероприятия при производстве работ на к онтактной сети выполняются в соответствии с ПТБ при эксплуатации конта ктной сети переменного (постоянного) тока, электрифицированных дорог. Обслуживающий электротехнический персонал должен быть обеспечен соот ветствующими защитными средствам и (указатели напряжения, диэлектрические перчатки, боты и т.п.). Работы вблизи действующих ЛЭП проводят по наряду, вдали от действующих Л ЭП по распоряжению. Наладка электрического привода электрифицированных машин, а также обн аружение и устранение неисправностей в силовых цепях и в цепях управлен ия проводятся не менее чем двумя лицами (один с группой не ниже IV , остальные не ниже III ) по устному распоряжению или в порядке текущей эксплуатаци и с записью в оперативном журнале. Для обеспечения безопасности людей во время грозы запрещается выполне ние работ в любых сетях и на электрооборудовании. Работа горно-транспортных машин во время грозы запрещается при наличии защиты от атмосферных перенапряжений.
1Архитектура и строительство
2Астрономия, авиация, космонавтика
 
3Безопасность жизнедеятельности
4Биология
 
5Военная кафедра, гражданская оборона
 
6География, экономическая география
7Геология и геодезия
8Государственное регулирование и налоги
 
9Естествознание
 
10Журналистика
 
11Законодательство и право
12Адвокатура
13Административное право
14Арбитражное процессуальное право
15Банковское право
16Государство и право
17Гражданское право и процесс
18Жилищное право
19Законодательство зарубежных стран
20Земельное право
21Конституционное право
22Конституционное право зарубежных стран
23Международное право
24Муниципальное право
25Налоговое право
26Римское право
27Семейное право
28Таможенное право
29Трудовое право
30Уголовное право и процесс
31Финансовое право
32Хозяйственное право
33Экологическое право
34Юриспруденция
 
35Иностранные языки
36Информатика, информационные технологии
37Базы данных
38Компьютерные сети
39Программирование
40Искусство и культура
41Краеведение
42Культурология
43Музыка
44История
45Биографии
46Историческая личность
47Литература
 
48Маркетинг и реклама
49Математика
50Медицина и здоровье
51Менеджмент
52Антикризисное управление
53Делопроизводство и документооборот
54Логистика
 
55Педагогика
56Политология
57Правоохранительные органы
58Криминалистика и криминология
59Прочее
60Психология
61Юридическая психология
 
62Радиоэлектроника
63Религия
 
64Сельское хозяйство и землепользование
65Социология
66Страхование
 
67Технологии
68Материаловедение
69Машиностроение
70Металлургия
71Транспорт
72Туризм
 
73Физика
74Физкультура и спорт
75Философия
 
76Химия
 
77Экология, охрана природы
78Экономика и финансы
79Анализ хозяйственной деятельности
80Банковское дело и кредитование
81Биржевое дело
82Бухгалтерский учет и аудит
83История экономических учений
84Международные отношения
85Предпринимательство, бизнес, микроэкономика
86Финансы
87Ценные бумаги и фондовый рынок
88Экономика предприятия
89Экономико-математическое моделирование
90Экономическая теория

 Анекдоты - это почти как рефераты, только короткие и смешные Следующий
Подружка сказала, что в постели надо быть непредсказуемой...
и вот, во время секса я достала БУБЕН!!!
Anekdot.ru

Узнайте стоимость курсовой, диплома, реферата на заказ.

Обратите внимание, курсовая по архитектуре и строительству "Электроснабжение участка", также как и все другие рефераты, курсовые, дипломные и другие работы вы можете скачать бесплатно.

Смотрите также:


Банк рефератов - РефератБанк.ру
© РефератБанк, 2002 - 2016
Рейтинг@Mail.ru