Диплом: Мосты - текст диплома. Скачать бесплатно.
Банк рефератов, курсовых и дипломных работ. Много и бесплатно. # | Правила оформления работ | Добавить в избранное
 
 
   
Меню Меню Меню Меню Меню
   
Napishem.com Napishem.com Napishem.com

Диплом

Мосты

Банк рефератов / Геология и геодезия

Рубрики  Рубрики реферат банка

закрыть
Категория: Дипломная работа
Язык диплома: Русский
Дата добавления:   
 
Скачать
Microsoft Word, 609 kb, скачать бесплатно
Заказать
Узнать стоимость написания уникальной дипломной работы

Узнайте стоимость написания уникальной работы

СОДЕРЖАНИЕ. 1 УСЛОВИЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ МОСТА. 2 МАТЕРИАЛЫ. 3 КОНСТ РУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ. 4 АРМИРОВАНИЕ ПЛИТЫ НАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУР ОЙ. 5 АРМИРОВАНИЕ ПЛИТЫ НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТ УРОЙ. 6 МОСТОВОЕ ПОЛОТНО. 6.1Одежда. 6.2 Тротуар. 6.3 Ограждение. 6.4 Водоотвод. 7 ОПОРНЫЕ ЧАСТИ. 8 НАГРУЗКИ. 9 РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВРЕМЕННОЙ НАГРУЗКИ МЕЖДУ ПЛИТАМИ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ. 10 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВНУТРЕННИХ УСИЛИЙ В ПЛИТАХ. 11 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ. 1 УСЛОВИЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ МОСТА. Температура наружного воздуха. Средняя по месяцам , 0 С : январь - 11,3 февраль - 11 март - 6,5 апрель 1,5 май 8,2 июнь 13,8 июль 16,8 август 14,4 сентябрь 8,8 октябрь 2,5 ноябрь - 3,2 декабрь - 8,5 Среднегодовая 2,2 0 С Абсолютная минимальная - 44 0 С Абсолютная максимальная 34 0 С Средняя максимальная н аиболее жа ркого месяца 22,1 0 С Наиболее холодных суток обеспеченностью : 0,98 - 38 0 С 0,92 - 35 0 С Наиболее холодной пятидневки обеспеченно стью : 0,98 - 34 0 С 0,92 - 31 0 С Период со средней суточной температу рой воздуха : <8 0 С : продолжительность суток 236 средн яя температура - 4 0 С <10 0 С : продолжительность суток 259 средняя температура - 2,8 0 С Средняя температура наиболее холодного периода : -15 0 С Продолжительность периода со среднесуточ ной температурой <0 0 С , сут. 164 Упругость водяного пара наружного во здух а по месяцам , гПа : январь 2,8 февраль 2,7 март 3,2 апрель 5,1 май 7,2 июнь 11 июль 13,8 август 13,4 сентябрь 9,9 октябрь 6,7 ноябрь 4,8 декабрь 3,5 Средняя месячная относительная влажность воздуха в 13 ч ., %: наиболее холодного месяца 87 наиболее жаркого месяца 57 Количество осадков , мм : за год 758 жидких и смешанных за год - суточный максимум 95 Плиты пролетного строения проектируются для эксплуатации в климатич еской зоне нормальной влажности. 2 МАТЕРИАЛЫ. Для изгот ов ления плит пролетного строения при меняется тяжелый бетон класса по прочнос ти на сжатие В 35, марка бетона по морозоустойчивости F 200, ГОСТ 25192- 82 и ГОСТ 26633- 85. Арм атура , применяемая в плитах ,- напрягаемая , горячекатаная , класса А - 4; ненапрягаемая- класса А 2, по ГОСТ 578-82. Для закладных , а нкеров и прочих изделий применяется стал ь по ГОСТ 103- 56 * 16Д , 15 х СНД - 2. 3 КОНСТРУКТИ ВНЫЕ РЕШЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ. В соответствии с заданием выполняет ся проект однопролетного моста . Длина пр олетного строения 17,5 м . Несущий элемент моста - сборные железобетонные плиты с напрягаемой арматурой . Принять пролетное с троение из 14 плит , с поперечным прямоуголь ным сечением с овальными пустотами. Для обеспечения работы , плиты уклады вают на опоры параллельно д руг другу , и объединяют в поперечном направл ении . Швы между плитами омоналичивают , пр идавая им шпоночную форму. 4 АРМИРОВАНИ Е ПЛИТЫ НАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРОЙ. Для плит применяется напрягаемая арматура класса А - 4.В процесс е изготовления армату ра натягивается на упоры с начальным контролируемым напряжением s sp =675МПа.Для восприятия растягивающих напряжений при изго товлении в верхней зоне плиты устанавлив ается напрягаемая арматура класса А - 4. 5 АРМИРОВАНИ Е ПЛИТЫ НЕНАПРЯГАЕ МОЙ АРМАТУРОЙ. Для плит применяется ненапрягаемая арматура из с тали класса А - 2.При изготовлении устанавл ивается в виде каркасов и сеток. 6 МОСТОВОЕ ПОЛОТНО. 6.1 Одежда. Конструкция одежды ездового полотна состоит из ни жнего и верхнего слоя асфальтобе тона общей толщиной 7 см.Асфальтобетон - мелкозернис тый , ГОСТ 9128-84. В качестве защитного слоя гидроизоля ции предусмотрен бетон , армированный сварной сеткой по ГОСТу 23279-85, толщиной 40 мм . Ар матура изготовлена в виде сварной сетки из стали класса ВА - 1 по ГО СТ 6227-80. 6.2 Тротуар. Тротуары состоят из накладных сборны х блоков , с ограждениями с наружных сторон.Ширина тротуаров принята - 1,5 м.Конструкция одежды на тротуарах состоит из асфаль тобетона , уложенного по плитам тротуарных блоков. 6.3 Огражден ие. Принято металлическое , полужесткого типа , барьерное ограждение по ГОСТ 26809-86.Высота ограждения 75 см. 6.4 Водоотвод. Для обеспечения отвода воды с п роезжей части мост расположен на продоль ном уклоне 4 0 / 00 , поперечный ук лон моста 20 0 / 00 . Предусм отрен отвод воды с ездового полотна и тротуаров через водоотводные трубки или вдоль ограждения за пределы моста. 7 ОПОРНЫЕ ЧАСТИ. Плиты пролетного строения опираются на резиновые опорные части. Рис . 8.2 Попе речное сечение плит ного пролетного с троения. Рис . 8.3 Поп еречное сечение плит (размеры в см ). Рис . 8.4 Конструкция дорожной одежды : а - в преде лах ездового полотна ; б - на тротуаре : 1- ас фаль тобетон s =7 см , g =2,3 т /м 3 ; 2- то же , s =4 см ; 3- защитный сл ой из армированного бетона , s =4 см , g =2,5 т /м 3 ; 4- гидроизоляция , s =1 см, g =1,5 т /м 3 ; 5- цементная стяжка , s =3 см , g =2,1т /м 3 ; 6- железобетонная плита пролетного строения ; 7- плита тротуарног о блока. 8 НАГРУЗКИ. Исходные данные : Автодорожный мост на дороге 2 техниче ской категории пролетом 17,5 м имеет габари т Г - 11,5 и два тротуара по 1,5 м (р ис . 8.2). Пролетное строение образовано из че тырнадцати предварительно напряженных плит , о бъединенны х между собой в поперечном направлении шпоночными швами (рис . 8.3). Оси опирания на опорные части отстоят от концов плит на 0,3 м . Расчетная схем а пролетного строения - однопролетная балка с расчетным пролетом l p =17,5-2 * 0,3=16,9 м. Нагрузка на тротуары мост а при учете совместно с другими нагрузками : Р =3,92- 0,0196 l , кПа , где l - длина загружания. Расчетные нагрузки. Расчетные нагрузки представляют собой нормативную нагрузку , умноженную на коэффи циент надежности по нагрузке g f : g f =1,3 , для веса выравнивающ его , изоляционного и защитного слоев ; g f =1,1 , для веса элементов железобето нного пролетного строения ; g f =1,2 , для равномерно распределенной нагрузки ; g f =1,5 , для тележки при расчетах элементов про езжей части ; g f =1,2 , для одиночной оси. Динамические коэффициенты для нагр узки А 11. 1+ m =1+(45- l /135) ,> 1,0 g f =1,0 для НК - 80 g f =1,2 при расчетах тротуаров совмес тно с другими нагрузками. 1+ m =1,3 при l <1,0 м 1+ m =1,2 при l > 5,0 м для нагрузки НК - 80 1+ m =1 к нагрузке на тротуарах. Нагрузки. Констр укции моста рассчитаны на следующие нагрузки и воздействия : Постоянные : собственный вес конструкций и воздействие усилия предварительного о бжатия. Временные : вертикальные от подвижного состава и пешеходов. Определение нагрузок. Постоянная нагрузка на прол етное строение состоит из собственного веса сборных плит длинной 17,5 м , тротуаров , перильной одежды. Собственный вес одного метра плиты (рис . 8.3) с учетом бетона продольных ш вов при плотности железобетона g =2,5 т /м 3 [1 * 0,75-2 * 0,325 * 0,3- 2(3,14 * 0,325 2 /4)] * 2,5 * * 10=9,72 кН /м . В скобках записана площадь поперечного сечения плиты как площадь прямоугольник а минус площадь двух отверстий , каждая из которых состоит из площади прямоуг ольника (второй член ) и площади двух полукругов или одного круга ( третий чл ен ). При четырнадцати плитах по ширине пролетного строения на 1 м его длины приходится : 9,72 * 14=136,11 кН /м. Вес двух тротуаров шириной 1,5 м каждый и пери льного ограждения по типовому проекту 2 * 15=30 кН /м. Общий собственный вес конструкции на всю ширину п ролетного строения 136,11+30=166,11 кН /м. Принятая конструкция дорожной одежды показана на рис . 8.4 (поперечный уклон моста создается з а счет уклона ригеля ). Вес дорожной одежды с полной ши рины пролетного строения : асфальтобетон на проезжей части мост а и п олосах безопасности 0,07 * 11,5 * 2,3 * 10=18,51 кН /м ; асфальтобетон на тротуарах 0,04 * 1,5 * 2 * 2,3 * 10=2,76 кН /м ; суммарный вес покрытия ездового полотна и троту аров 18,51+2,76=21,27 кН /м ; защитный слой из армированного бетона 0,04 * 11,5 * 2,5 * 10=11,5 кН /м ; гидроизоля ция 0,01 * 11,5 * 1,5 * 10=1,73 кН /м ; цементная стяжка 0,03 * 11,5 * 2,1 * 10=7,25 кН /м ; суммарный вес защитных и выравнивающего слоев 11,5+1,73+7,25=20,48 кН /м. Распределив всю нагрузку между плитами поровну , п олучим на одну плиту : от собственного веса конструкций g 1 =166,11/13,7=12,12 кН /м ; от покрыт ия ездового полотна и тротуаров g 2 =21,27/13,7=1,55 кН /м ; от выравн ивающего , изоляционного и защитного слоев g 3 =20,48/13,7=1,49 кН /м. Разделение постоянной нагрузки на три части g 1 , g 2 , g 3 вызвано разными коэффициентами на дежности для этих нагрузок. Временная нагрузка на пролетное стро ение для дороги 2 технической категории п ринимается от автотранспортных средств А -11, от толпы на тротуарах и от тяже лых транспортных единиц НК - 800. Рис . 8.1 Наг рузки на мост Г 11.5 . Схемы автомобильных нагрузок А 11 в виде полосы равномерно распределенной наг рузки интенсивностью V=0,98 * 11 кН /м =0,1 * 11 тс /м и одиночной тележки с давлением на ось Р =9,81 * 11 кН = 11 тс . Схема от тяжелой одиночной нагрузки в виде колесной нагрузки (с одной четырехосной машины ) НК 80 об щим весом 785 кН (80 тс ). 9 РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВРЕМЕННОЙ НАГРУЗКИ МЕЖДУ ПЛИТАМИ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ. Метод внецентренного сжатия. В этом методе наиболее нагруженной всегда является крайняя плита про летного строения . Линия влияния давления на нее строится по значениям ординат под крайними плитами h =1/n+а 1 2 /2 S a i 2 где n- числ о плит в поперечном сечении моста , n=14; а i - рассто яние между центрами тяжести симметричных относительно оси моста плит : а 1 = 13 м , а 2 = 11 м , а 3 = 9 м , а 4 =7 м, а 5 = 5 м , а 6 = 3 м , а 7 = 1 м ; S а i 2 =13 2 +11 2 +9 2 +7 2 +5 2 +3 2 +1 2 =455. Ординаты линии влияния давления на крайнюю левую плиту (рис . 9.1, 9.2, 9.3): h 1 =1/14+13 2 /2 * 455=0,257; h 1 ^ =1/14-13 2 /2 * 455=- 0,144. Коэффициенты поперечной установки о пределяем для каждого вида нагрузки отдельно как сумму ординат линии влияния давления под центрами тяжести транспортных единиц или полос , для толпы - как ординату под точкой приложения равнодействующей. При загружании линии влияния нагрузк и устанавливаем в самое невыгодное положение с учетом габаритов проезда и правил расстановки автомобилей . Принятый на пролетном строении габарит Г - 11,5 пре дусматривает две полосы движения . Поэтому в нашем случае расчетное число полос нагрузки А - 11- две. Для нагрузки А - 11 рассматриваем два варианта расстановки. Первый вариант - расчетные полосы нагрузки смещаются на край проезжей части с минимальн ым расстоянием 1,5 м от оси крайней по лосы безопасности . В этом варианте усили я от нагрузки А - 11 сочетаются с усили ями от толпы на тротуаре. Рис .9.1 Загружание пролетного строения методом внецентренного сжатия для нагрузки А - 11 и толпы на тротуаре (размеры в м ). Второй вариант - две полосы (независимо от габарита моста , пре дусматривающего более одной полосы дви жения ) устанавливаются на край ездов ого полотна с минимальным расстоянием 1,5 м от оси крайней полосы до бордюра (усилия , соответствующие этому положению нагрузки , учитываются лишь в расчетах на прочность ). Следует помнить , что при определении КПУ для пол осовой нагрузки А - 11, для всех полос , кроме первой , в качестве множителя к ординатам должен быть введен коэффициент s 1 =0,6, учитывающий возможное неполное загружание полос автомобилями. Рис . 9.2 Загружание пролетного строения методом внецентренного сжатия для нагр узки А - 11 (размеры в м ). Нагрузка НК - 80 устанавливается на краю проезжей части. Коэффициенты поперечной установки от двух полос нагрузки А - 11 на краю п роезжей части (рис . 9.3): для полосовой нагрузки КПУ А =0,136+0,6 * 0,107 =0,257; для тележ ек КПУ Ат =0,136+0,05=0,186. Рис . 9.3 Загружание пролетного строения по методу внецентренного сжатия для наг рузки НК - 80 (размеры в м ). Коэффициенты поперечной установки от толпы на тротуаре КПУ т = 0,264. Коэффициенты поперечной установки от двух полос нагрузки А 11 на краю е здового полотна (рис .9.2): для полос овой нагрузки КПУ А = 0,193+0,6 * 0,107=0,257; для тележек КПУ Ат = 0,193+0,107= 0,3. Коэффициент поперечной установки от нагрузки НК - 80 на краю проезжей части (расстояние от равнодействующей до края полосы безопасно сти 1,75 м ), КПУ К =0,128. Метод внецентренного сжатия моментом кручения. По обобщенному методу внец ентренного сжатия М.Е.Ги бшмана ординаты под центрами тяжести крайних плит лин ии влияния давления на крайнюю плиту вычисляются по формуле : h =1/ n ± а 1 2 / 2 S а 1 2 +4n(К / П ) где n- числ о плит в поперечном сечении , n=14; К - про гиб плиты в сечении под единичной с илой вызванный этой силой ; П - уг ол закручивания плиты в месте приложения единичного крутящего момента , вызванный этим моментом ; К и П определяются в том же сечении , что и КПУ. Для середины пролета балки : К / П =(1/ 12) * (G I k / E I)l 2 . Момент ин ерции поперечного сечения плиты i определ яем из условия равенства их пло щадей и моментов инерции. Площадь овального отверстия (рис .9.4): А 1 =d 1 h 1 +( p d 2 / 4)=32,5 * 3+(3,14 * 32,5 2 / 4)=1804 см 2 . Момент ин ерции овального отверстия относительно его центральной оси x 1 - x 1 : I x 1 =d 1 h 1 3 / 12+2[0,00686 d 4 + p d 2 / 8(0,2122d+h 1 / 2) 2 ]=32,5 * 30 3 / 12+2[0,00686 * * 32,5 4 +3,14 * 32,5 2 / 8(0,2122 * 32,5+30/ 2) 2 ]= 486000 см 4 . Для прямоугольника I x 1 =bh n 1 3 / 12=A 1 h n 1 2 / 12, отсюда h n 1 = ј 12 I x 1 / A 1 = ј 12 * * 486000/ 1804= 56,9 ї 57 cм. Приведенное поперечное сечение пли ты показано на рис .9.4. Толщина верхней плиты : h I ^ =6,5+(62,5- 57/ 2)=9,25 см. Толщина н ижней плиты : h I =6+(62,5- 57/ 2)= 8,75 см. Положение центра тяжести плиты относительно ее нижней грани : S n =100 * 75 2 / 2- 2 * 32,5 * 57(8,75+57/ 2)= 143239 см 3 ; А n =100 * 75- 2 * 32,5 * 57= 3795 см 2 ; y =S n / A n = 143239/ 3795= 37,74 см . Момент ин ерции поперечного сечения : I=100 * 75 3 / 12+100 * 75(75/ 2- 37,74) 2 - 2[32,5 * 57 3 / 12+32,5 * 57(57/ 2+8,75- - 37,74) 2 ]= 25,12 * 10 5 см 4 = 25,12 * 10 -3 м 4 . Момент инерции кручения оп ределяется для замкнутого коробчатого сечения без учета средней стенки , так как в силу симметрии сечения касатель ные напряжения в ней отсутствуют : I к =4а 1 2 * а 2 2 / [а 2 / с 2 + а 2 / с 3 + 2(а 1 / с 1 )], где а 1 и а 2 - высота и ширина прямоугольника , образованного прямыми , проведенными посередине толщины стено к коробки ; с 1 , с 2 и с 3 - соответственно толщины боковых , нижних и верхней стенок коробки (рис .9.4). Тогда : I к =4 * 66 2 * 87,5 2 / [87,5/ 8,75+ 87,5/ 9,25+ 2(66/ 12,5)]= 44,44 * 10 5 см 4 = 44,44 * 10 -3 м 4 . Поправка на кручение : 4n( К / П )=(1/ 3)n(GI k / E I)l p 2 = (1/ 3) * 14(0,42 * 44,44 * 10 -3 / 25,12 * 10 -3 )16,9 2 = 999,63. Отношение G/ E принято равным 0,42. Краевые ординаты линии влияния давле ния : h 1 =1/ 14+ 13 2 / 2 * 455+ 999,63= 0,159; h 1 ^=1/ 14- 13 2 / 2 * 455+ 999,63= - 0,017. Загружание линии влияния производим по описанн ым выше правилам (рис .9.5). Коэффициенты поперечной установки от двух полос нагрузки А - 11 на краю п роезжей части : для полосовой нагрузки КПУ А =0,101+ 0,6 * 0,068=0,142; для тележ ек КПУ Ат =0,101+ 0,068= 0,169. Коэффициент поперечной установки от нагрузки НК - 800 на краю проезжей части КПУ К = 0,098. Коэффициент поперечной установки от толпы на левом тротуаре КПУ т = 0,161. Метод Б.Е.Улицкого. Ведя расчет по этому методу , при нимаем , что все плиты в поперечном н аправлении соединены меж ду собой шар нирами , расположенными в уровне нейтральной плоскости . Расчленяем пролетное строение на отдельные плиты , проводя вертикальные сечения по шарнирам . Взаимодействие отд ельных плит между собой характеризуется поперечными силами Q (x) в этих сечени я х . Закон изменения поперечных сил вдоль пролета принят в виде : Q(x)= S • n=1 g sin n p x/ l , где g=2/ l S l 0 Q(x)sin (n p x/ l)dx. Число неизвестных в систем е равно числу сечений - в нашем приме ре тринадцати (рис .9.6). Для определения их составляется сист ема уравнений , каждое из которых выражает равенство кривизн волокон соседн их плит в вертикальной плоскости. В сечении i: (Б - Eb ц b n / Gl k )g i-1 - 2(Б + Eb ц b n / Gl k )g i + (Б - Eb ц b n / Gl k )g i+1 =(- К л + К пр ) * [1± El/ Gl k b э b ц * * (n p / l) 2 ], где Б =l 2 / n 2 p 2 l- характеризуе т деформации волокон , вызванн ые изгибом в вертикальной плоскости сила ми Q(x); b ц - ра сстояние от расчетного сечения до центра изгиба плиты ; b n - расстояние от плоскости действи я сил Q(x) до центра изгиба плиты ; b э - расстояние от плоскости действия внешних си л до центра изгиба плиты. Геометрические характеристики сечения пл иты , полученные из предыдущих расчетов : I= 25,12 * 10 5 см 4 ; I k = 44,44 * 10 5 см 4 ; G/ E= 0,42. Поскольку поперечное сечение плиты симметрично , то центр изгиба плиты лежит на оси симметрии и b ц =b n =b э = 50 см. Коэффициенты при неизвестных g вычисляются при Б = 1690 2 / n 2 p 2 25,12 * 10 5 = 0,115/ n 2 ; Eb ц b n / GI k =50 2 / 0,42 * 44,44 * 10 5 = 0,0014. Значения грузовых членов определяем исходя из заг ружения пролетного строения еденичной равном ерно распределенной вдоль п ролета на грузкой q= 1 Н / см. При этом : К = 2 l 2 q/ n 3 p 3 l(1- cos n p )= 2 * 1690 2 * 1/ n 3 p 3 25,12 * 10 5 (1- cos n p )= 0,074/ n 3 (1- cos n p )= =0,147. При устан овке экстремальные коэффициенты каждого мето да сведены в таблицу 9.1. Таблица 9.1 Коэффициенты поперечно й установки , получе нные разными методами. Анализ данных , помещенных в табл . 9.1, показывает , что коэффициенты поперечной у становки , определенные по методу внецентренно го сжатия , оказываются существенно разными по сравнению с определенными другими методами . Наибольшее приближение к знач ениям , полученным по методу Б.Е.Улицкого , о снованному на наиболее точных предпосылках , дает метод распределения нагрузки для плитных пролетных строений М.Е.Гибшмана. При выполнении курсовых и дипломных проектов , если отношени е ширины плитного пролетного строения к длине пролета меньше единицы , можно пользоваться методом распределения нагрузки для плитны х пролетных строений М.Е.Гибшмана либо об общенным методом внецентренного сжатия. В сечениях у опор считаем , что каждая из плит воспринимает лишь нагрузку , расположенную непосредственно на ней. Поскольку расстояния между центрами полос нагрузки А -11 и между центрами колес нагрузки НК - 800 превышает ширину одной плиты , то на плите размещается лишь одна к олея нагрузки или одно колес о и коэффициент поперечной установки в этих случаях КПУ оп =0,5. 10 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВНУТРЕННИХ УСИЛИЙ В ПЛИТАХ. Внутренние усилия в плитах определяе м от комбинации постоянных и временных нагрузок путем загружения соответствующих линий влияния (рис . 10.1 и 10.2, а и б ). При вычислении расчетных усилий учит ываются следующие расчетные коэффициенты : коэффициенты надежности по нагрузке : для собственного веса конструкций g f1 = 1,1; для слоя покрытия g f2 = 1,5; для выравнивающего , изоляционного и защитного слоев g f3 = 1,3; для полосовой нагрузки g fA = 1,2; для тележки А -11 при длине загру жения l = l p = 16,9 м < 30 м g fAт = 1,5- 0,01 l = 1,5- 0,01 * 16,9= 1,33 ; принимаем g fАт = 1,5; для толпы на тротуаре g fт = 1,2; для нагрузки НК - 800 g fК = 1; динамические коэффициенты : дл я нагрузки А -11 при длине загружения l = 16,9 м (1+ m ) А = 1+ [(45- l )/ 135]= 1+[(45- 16,9)/ 135]= 1,21; для нагр узки НК - 800 при l = 16,9 м > 5 м (1+ m ) К = 1,1. Интенсивность равномерно распределенной нагрузки от т олпы на тротуарах р т = 4- 0,02 l = 4- 0,02 * 16,9= 3,66 кПа. Интенсивность полосовой нагрузки А -11 q пол = 11 кН / м. Давление на ось тележки А -11 Р Ат = 110 кН . Дав ление на ось спецмашины НК - 800 Р К = 800/ 4= 200 кН. При определении изгибающего момента в середине пролета от временных нагрузок учитываем к оэффициенты поперечной у становки , полученные наиболее точным методом Б.Е.Улицкого . Поперечную силу в опорном сечении от временных нагрузок вычисляем с учетом изменения коэффициентов попере чной установки по длине пролета (рис . 10.2, в ). Изгибающий момент в сечении посередине пролета (рис . 10.1) определяем при площади лини и влияния момента для этого сечения w М = (1/ 2) l p ( l p / 4)= 16,9 2 / 8= 35,701 м 2 . От постоя нных нагрузок М g = ( g f1 q 1 + g f2 q 2 + g f3 q 3 ) w M = (1,1 * 12,12+ 1,5 * 1,55+ 1,3 * 1,49)35,701= 628,11 кН * м ; М g n = (12,12+ 1,55+ 1,49)35,701= 541,21 кН * м. От времен ных нагрузок определяем изгибающие моменты при трех вариантах загружения : от нагрузки А -11 и толпы на тротуарах (ширина тротуара b т = 1,5 м ) М = (1+ m ) А ( g fА q пол * КПУ А w М + g fАт Р Ат * КПУ Ат * S 21 y f )+ g fт р т b т * КПУ т w М = 1,21[1,2 * 11 * * 0,151 * 35,701+ 1,33 * 110 * 0,192(4,23+ 3,85)]+ 1,2 * 3,65 * 1,5 * 0,056 * 35,701= 492,084 кН * м ; М n = 11 * 0,151 * 35,701+ 110 * 0,192 * 7,95+ 3,65 * 1,5 * 0,056 * 35,701= 59,299+ 167,904+ 10,946= =238,149 кН * м ; от двух полос нагру зки А -11, максимально приближенных к бордюру М =(1+ m ) А ( g fА q пол * КПУ А * w М + g fАт Р Ат * КПУ Ат * S 21 y f )= 1,21[1,2 * 11 * 0,171 * 35,701+ 1,5 * * 110 * 0,201(4,23+ 3,85)]= 421,754 кН * м ; от нагрузки НК - 800 М =(1+ m ) К g fК Р К * КПУ К * S 41 y f = 1,1 * 1 * 200 * 0,099(3,62+ 3,86+ 4,23+ 3,86)= 339,1 кН * м ; М n = 200 * 0,099 * 15,57= 308,3 кН * м. Максимальный момент от постоянных и временных нагрузок возникает при устано вке на пролетное строение двух полос нагрузки А -11 на краю ездового полотна и равен М = 628,11+ 421,754= 1049,864 кН * м . Этот момент используется в расчетах на прочность . Поскольку нагрузки НК - 800 и А -11, установл енные у бордюра , не учитываются в ра счетах трещиностойкости , то эти расчеты выполняются по значению нормативного момента , полученного при загружении пролетного строения нагрузкой А -11 и толпой на тротуаре : М n = 541,21+ 297= 838,21 кН * м . Моменты от постоянных нагрузок : расчетный М g = 628,11 кН * м , нормативный М gn = 541,21 кН * м . Определяем поперечную с илу у опоры (рис . 10.2) при площади линии влияния Q А w Q = 1/ 2 y 1 l p =(1/ 2) * 1 * 16,9= 8,45 м. От постоянных нагрузок Q g =( g f1 g 1 + g f2 g 2 + g f3 g 3 ) w Q =(1,1 * 12,12+1,5 * 1,55+1,3 * 1,49)8,45=148,67 кН ; Q g =(12,12+1,55+1,49)8,45=128,102 кН. При опред елнии попереч ной силы от временных нагрузок график изменения коэффициентов поперечной установки по длине пролета , по рекомендации Н.И.Поливанова , принимаем с остоящим из трех участков : в средней части пролета длиной 2/3 l p значение коэффициента попере чной установки пост оянно и равно КПУ середины пролета (КПУ А , КПУ Ат или КПУ К в зависимости от расчетного случая ), на приопорных участках длиной l 1 =16,9/6=2,8 м значение КПУ меняется от КПУ середины пролета до КПУ оп =0,5. В соответствии с характером изменени я коэффициента попер ечной установки (рис .10.2) полосовую нагрузку учитываем по вс ей длине пролета с постоянным КПУ А и дополнител ьно на приопорных участках длиной 2,9 м - с КПУ , изменяющимся от нуля со с тороны пролета до (0,5-КПУ А ) на опорах . Перемножение эпюр q пол. и КПУ прои зводим по методу С импсона. Рассматриваем варианты размещения времен ной нагрузки по ширине пролетного строен ия. Две полосы нагрузки А -11 смещены к краю проезжей части и сочетаются с толпой на тротуаре : КПУ А = 0,151, КПУ Ат = 0,192, КПУ т = 0,056. Q= (1+ m ) А g fА q пол w Q КПУ А + l I / 6[y 1 (КПУ оп -КПУ А )+4(y 1 +y 2 )/ 2 * (КПУ оп -КПУ А )/ 2]+ + l I / 6 * 4(y 3 / 2) * (К ПУ оп -КПУ А )/ 2 + (1+ m ) А g fАт Р Ат S 21 y f КПУ Ат f = 1,21 * 1,2 * 11 8,45 * 0,151+ +(2,8/ 6) * [1(0,5- 0,151)+4(1+ 0,941)/ 2 * (0,5- 0,151)/ 2+4(0,166/ 2) * (0,5- 0,151)/ 2] + 1,21 х х 1,5 * 110(1 * 0,5+ 0,9112 * 0,335)= 189,235 кН ; Q n = 11[8,45 * 0,151+ (2,8/ 6)(1 * 0,349+4(1,941/ 2) * (0,349/ 2)+4(0,166/ 2) * (0,349/ 2))]+110 х х 0,8053= 90,599 кН. Две полос ы нагрузки А -11 максимально приближены к бордюру : КПУ А = 0,171, КПУ Ат = 0,201. Q= (1+ m ) А g fА q пол w Q КПУ А + l I / 6[y 1 (КПУ оп -КПУ А )+4(y 1 +y 2 )/ 2 * (КПУ оп -КПУ А )/ 2]+ + l I / 6 * 4(y 3 / 2) * (К ПУ оп -КПУ А )/ 2 + (1+ m ) А g fАт Р Ат S 21 y f КПУ Ат f = 1,21 * 1,2 * 11 8,45 * 0,171+ +(2,8/ 6) * [1(0,5- 0,171)+4(1+ 0,941)/ 2 * (0,5- 0,171)/ 2]+(2,8/ 6)4(0,166/ 2) * (0,5- 0,171)/ 2 + +1,21 * 1,5 * 110(1 * 0,5+ 0,9112 * 0,4378)= 210,165 кН Нагрузка НК - 800 Q= (1+ m ) К g fК Р К S 21 y f КПУ К f = 1,1 * 1 * 200(1 * 0,5+ 0,929 * 0,328+ 0,858 * 0,156+ 0,787 * 0,099)= = 223,62 кН. Максимальная поперечная сила возникает при действии на пролетное строение нагрузки НК - 800 и равна Q= 148,67+ 223,62= 372,29 кН. Эта поперечная сила должна учитывать ся в расчетах на прочность . В расчет ах на трещиностойкость следует учитывать нормативную поперечную силу от нагрузки А -11 на краю проезжей части и толпы на тротуарах Q n = 128,10+ 90,599= 213,7 кН. Рас четная поперечная сила только от постоянных нагрузок Q g = 148,67 кН , а нормативная Q gn =128,10 кН. Расчет плиты по предельным состояния м I и II групп. Для плит принят бетон класса В 35 (марка М 420) с R b = 17,5 МПа , R bt = 1,2 МПа R bn = 25,5 МПа , R b,ser = 25,5 МПа, R b,me1 = 18,5 МПа , R b,me2 = 15 МПа , R bt,ser = 1,95 МПа, R b,sh = 3,2 МПа . Продольная рабочая арматура предварительно напряженная стержневая класса А - IV с R p = 500 МПа и R pn = 600 МПа . Модуль упругости арматуры E p = 2 * 10 5 М Па. Поперечная арматура класса А - II с R ser = 215 МПа . Отношение модуля упругости арматуры к модулю упругости бетона n 1 = 7,5. Сечение плиты приводим к двутавровом у . Замена овальных отверствий плиты прям оугольными , эквивалентными им по равенству площадей и моментов инерции , была про изведена ран ее (рис .9.4). Исходя из этого ширина ребра b= 12,5 * 2+ 10= 35 см . Остальные размеры при няты без изменения (рис .10.3). Ориентировочно принимаем рабочую высоту сечения h d = 0,9h= 0,9 * 75= 67,5 см. Приближенно требуемое количество растяну т ое арматуры нижней зоны получаем по максимальному моменту М = 1049,864 кН * м , полагая , что высота сжатой зоны совпадает с тол щиной верхней полки x = h ‘ f : А трр = 1,1[М / R p (h d - 0,5 h ‘ f )]= 1,1[1049,864 * 10 5 / 500 * 10 2 (67,5- 9,25/ 2)]= 33,40 см 2 . Принимаем в нижней зоне плиты 16 Ж 18 А - IV с А р = 40,72 см 2 . Для погашения растягивающих напряжений в верхней зоне , возникающих от предварительно- го напряжения нижней арматуры , и из условий работы плиты в монтажной стадии в верхней зоне устанавливаем 2 Ж 18 А - IV с А‘ р = 5, 09 см 2 . Кроме того , четыре стержня из второго ряд а нижней зоны плиты на приопорных у частках длиной 1,65 м выключаются из работы за счет обмазки . При длине зоны передачи напряжений 20d получаем , что сечение , в котором вся предварительно напряженн ая арматура включается в работу , о тстоит от торца плиты на 1,65+ 20 * 1,8= 2 м , а оси опирания на 1,7 м (ось опирания находи тся на расстоянии 30 см от торца плит ы ). Размещение арматуры в поперечном сеч ении показано на рис .10.4. Положение центра тяжести нижней арма туры относительно нижней грани сечения в средней части плиты а р = (12 * 5+ 4 * 10)/ 12+4= 6,25 см. Рабочая в ысота сечения h d = 75- 6,25= 68,75 см. Геометрические характеристики сечения плиты. Площадь при веденного сечения A red = bh+ (b ‘ f - b)h ‘ f + (b f - b)h f + n 1 (A p + A ‘ p )= 35 * 75+ (100- 35)9,25+ (100- 35)8,75+ +7,5(40,72+ 5,09)= 4138,575 см 2 . Статический момент приведенного сечения относительно нижней гравни плиты S red = 0,5bh 2 + 0,5(b f - b)h f2 + (b ‘ f - b)h ‘ f (h- h ‘ f / 2)+ n 1 [A p a p + A ‘ p (h- a ‘ p )]= 0,5 * 35 * 75 2 + 0,5 х х (100- 35)9,25( 75- 0,5 * 9,25)+ 7,5[40,72 * 6,25+ 5,09(75- 4)]= 147857,92 см 2 . Положение центра тяжести приведенного сечения относительно нижней грани плиты y н.г .red = S red / A red = 147857,92/ 4138,575= 35,73 см. Положение центра тяжести приведенног о сечения относительно верхней грани плиты y в.г .red = h- y н.г .red = 75- 35,73= 39,27 см. Момент ин ерции приведенного сечения относительно оси , проходящей через центр тяжести сечения перпендикулярно плоскости изгиба, I red = b/ 3[(y в.г .red ) 3 + (y н.г .red ) 3 ]+ (b ‘ f - b)(h ‘ f ) 3 / 12+ (b ‘ f - b)h ‘ f * (y в.г .red - h ‘ f / 2) 2 + (b f - b)h f3 + + (b f - b)h f (y н.г .red - h f / 2) 2 + n 1 [A ‘ p (y в.г .red - a ‘ p ) 2 + A p (y н.г .red - a p ) 2 ]= 35/ 3(39,27 3 +35,73 3 )+ +(100- 35)9,25 3 / 12+ (100- 35) * 9,25(39,27- 9,25/ 2) 2 + (100- 35)8,75 3 / 12+(100-35)8,75 х х (35,73- 8,75/ 2) 2 + 7,5[5,09(39,27- 4) 2 + 40,72(35,73- 6,25) 2 ]= 28,4 * 10 5 с м 4 . Определение потерь предварительного напряжения. Предварительные напряжения , контроли руемые к концу натяжения арматуры , по рекомендациям норм для стержневой арматур ы s p.max = 1,15 R p = 1,15 * 500= 575 МПа . К моменту окончания обжати я бетона потери первой группы для к онструкции с натяжением арматуры на упор ы составят : от релаксации напряжений в арматурно й стали для стержневой арматуры , натягив аемой механическим способом , при s p.max = 575 МПа > 0,5R pn = 0,5 * 600= 300 МПа s з = 0,1 s p.max - 20= 0,1 * 575- 20= 37,5 МПа ; от деформ ации анкерных устройств на упорах при натяжении арматуры с одной стороны (о тносительное укорочение при конусном анкере Ж l = 0,2 с м и общая длина арматуры l = 18 м ) s l =( Ж l / l )Е р = (0,2/ 17,5 * 10 2 ) * 2 * 10 5 = 22,86 МПа ; от темпер атурного перепада , принимая разность между температурой арматуры и упоров , воспринима ющих усилие натяжения , ввиду отсутствия точных данных по рекомендации СНиП 2.05.03 Ж t 0 = 65 0 C s в = 1,25Ж t 0 = 1,25 * 65= 81,2 5 МПа. Таким обр азом , к моменту окончания обжатия бетона в арматурах обеих зон s п 1 = s з + s l + s в = 37,5+ 22,86+ 81,25= 141,61 МПа. Напряжения в предварительно напряженной арматуре пос ле проявления потерь первой группы соста вят s p = s ‘ p = s p.max - s n1 = 575- 141, 61= 433,39 МПа. На стадии эксплуатации проявляются потери второй группы - от ползучести и усадки бетона . Определяем их по приближенным зависимостя м отдельно для сечения посередине пролет а и сечения на расстоянии 1,7 м от опоры. Для обоих сечений нормативное значение равнодействующей усилий предварительного напряжения с учетом первых потерь N 0 = s p (A p + A ‘ p )= 433,39 * 10 -1 (40,72+ 5,09)= 1985,36 кН. Положение равнодействующей N 0 относительно центра тяжести приведенного сечения е 0 = s p [A p (y н.г .red - a p )- A ‘ p (y в.г .red - a ‘ p )]/ N 0 = 433,39 * 10 -1 [40,72(35,73- 6,25)- 5,09(39,27- 4)]/ 1985,36= 22,29 см. Сечение п осередине пролета.Напряжения в бетоне на уровне центра тяжести арматуры А р и изгибающего момента от нормативного значения постоя нных нагрузок (М gn = 541,21 кН * м ) s bp = N 0 / A red + N 0 e 0 / I red (y н.г .red - a p )- M gn / I red (y н.г .red - a p )= (1985,4 * 10 3 / 4138,575)+ +(1985,4 х 10 3* 22,29/ 28,4 * 10 5 )(35,73- 6,25)- (541,21 * 10 5 / 28,4 * 10 5 )(35,73- 6,25)= = 377,13 Н / см 2 = 3,77 МПа. При перед аточной прочности бетона равной 70 % класса проч ности бетона R 0 = 0,7 * 35= 24,5 МПа , потери от ползучести бетона в арматуре А р s g = 170 s bp / R 0 = 170 * (3,77/ 24,5)= 26,16 МПа. Напряжения в бетоне на уровне центра тяжести арматуры А‘ р от сил предварительного напряжения и действия постоянных нагрузок s ‘ bp = N 0 / A red - N 0 e 0 / I red (y в.г .red - a ‘ p )+ M gn / I red (y в.г .red - a ‘ p )= (1985,4 * 10 3 / 4138,575)- - (1985,4 х 10 3* 22,29/ 28,4 * 10 5 )(39,27- 4)+ (541,21 * 10 5 / 28,4 * 10 5 )(39,27- 4)= 602,46 Н / см 2 = = 6,02 МПа. Потери от ползучести бетона в арматуре А‘ р s g = 170 * (6,05/ 24,5)= 41,771 МПа. Потери от усадки бетона класса прочности В 35, подвергнутого тепловой обработк е , s 1 = 35 МПа. Тогда пот ери второй группы составят : для арматуры нижней зоны s п 2 = 26,16+ 35= 61,16 МПа ; для армат уры верхней зоны s ‘ п 2 = 41,771+ 35= 76,7 71 МПа. Полные по тери и предварительные напряжения на ста дии эксплуатации : для арматуры нижней зоны s п = s п 1 + s п 2 = 141,61+ 61,16= 202,77 МПа ; s 0 = s p.max - s п = 575- 202,77= 372,23 МПа ; для армат уры верхней зоны s ‘ п = 141,61+ 76,771= 218,381 МПа ; s ‘ 0 = 575- 218,381= 356,619 МПа. Сечение н а расстоянии 1,7 м от опоры . Момент от нормативного значения постоянных нагрузок : g 1 + g 2 + g 3 = 12,12+ 1,55+ 1,49= 15,16 кН / м ; М gn =(g 1 + g 2 + g 3 ) l p / 2 * 1,7-(g 1 + g 2 + g 3 )1,7 2 / 2=15,16(16,9/ 2)1,7-15,16(1,7 2 / 2)=195,86 кН * м Н апря жения в бетоне на уровне центра тяж ести арматуры А р от сил предварительного напряже ния и постоянных нагрузок : s bp = (1985,4 * 10 3 / 4138,575)+(1985,4 * 10 3* 22,29/ 28,4 * 10 5 )(35,73- 6,25)-(195,86 * 10 5 /28,4 х х 10 5 )(35,73- 6,25)= 735,61 Н / см 2 = 7,36 МПа. Потери от ползучести бетона s g = 170 * (7,36/ 24,5)= 51,07 МПа. Напряжения в бетоне на уровне центра тяжести арматуры А‘ р от сил предварительного напряжения и постоянных нагрузок s ‘ bp = (1985,4 * 10 3 / 4138,575)-(1985,4 * 10 3* 22,29/ 28,4 * 10 5 )(39,27- 4)+(195,86 * 10 5 / 28,4 х х 10 5 )(39,27- 4)= 173,57 Н / см 2 = 1,74 МПа. Потери от ползучести бетона в арматуре А‘ р s g = 170 * (1,74/ 24,5)= 12,07 МПа. С учетом потерь от усадки бетона s 1 = 35 М Па потери второй группы для этого с ечения составят : для арматуры нижней зоны s п 2 = 51,07+ 35= 86,07 МПа ; то же , верхней s п 2 = 12,07+ 35= 47,07 МПа. Полные потери и предварительные напр яжения на стадии эксплуатации : для арматуры нижней зоны : s ‘ п = 141,61+ 86,07= 227,68 МПа ; s ‘ 0 = 575- 227,68= 347,35 МПа ; для армат уры верхней зоны : s ‘ п = 1 41,61+ 47,07= 188,68 МПа ; s ‘ 0 = 575- 188,68= 386,32 МПа. Проверка плиты на прочность по изгибающему момент у на стадии эксплуатации . Предполагаем , ч то нейтральная ось проходит в ребре и устанавливаем расчетный случай по н апряжениям в арматуре А р . Предварител ьные напряжения в нап рягаемой арматуре сжатой зоны А‘ р за вычетом потерь при коэффициенте надежности g g = 1,1. s ре 1 = s ‘ 0 g g = 356,619 * 1,1= 392,28 МПа. Приращение напряжений в арматуре А р от действия внешне й нагрузки s а = 15,5Г R bn [(b f - b)h f + bh d ]+(450- s ре 1 ) А‘ р / А р = 15,5Г 25,5[(100- 35)9,25+ 35 * * 68,751]+(450- 392,28)5,09 / 40,72= 673,96 МПа. Суммарные напряжения в арматуре А р от внешней нагрузк и и сил предварительного напряжения s а + s 0 = 673,96+ 374,26= 1046,19 МПа превышают R pn = 600 МПа . Следовательно , им еем первый расчетный случай , при котором напряжения в арма туре А р при расчете на прочность принимаются равными R pn =500 МПа. Напряжения в предварительно напряженной арматуре сжатой зоны s ре = R ре - s ре 1 = 400- 392,28>0. В этом случае принимается s ре = 0. Выс ота сжатой зоны бетона х = R p А р - R b (b ‘ f - b)h ‘ f / bR b = 500 * 40,72- 17,5(100- 35)9,25/ 35 * 17,5= 16,06>h ‘ f = 9,25 см. Нейтральная ось , как было принято , проходит в ребре , и несущая способность сечения мож ет быть найдена по формуле М пред = R b bх (h d - 0,5х )+ R b (b ‘ f - b)h ‘ f (h d - 0,5h ‘ f )=17,5 * 10 2 [35 * 16,06(68,75- 0,5 * 16,06)+ +(100- 35)9,25(68,75- 0,5 * 9,25)]= 1272 * 10 5 Н * см = 1272 кН * м. Прочность сечения посередине пролета по изгибающему моменту обеспечена , так как М = 1049,864 кН * м < М пред = 1272 кН * м. Расчет на прочность по попереч ной силе. Расчет выполняется для наклонного сечения у опоры , в котором действует максимальная поперечная сила Q= 372,29 кН. Проверяем соблюдение обязательного услов ия Q в < 2,5R bt bh d ; 2,5 * 1,2 * 10 -1 * 35 * 68,75= 721,88 кН > Q= 372,29 кН, то есть условие выполняется. Проверяем необходимость постановки расче тной поперечной арматуры по условию Q в > 0,6R bt bh d ; 0,6 * 1,2 * 10 -1 * 35 * 68,75= 173,25 кН < Q= 372,29 кН, то ест ь требуется расчетная поперечная арматура. В соответствии с конструктивными тре бованиями для прио порных участков пр инимаем поперечное армирование в виде 3 Ж 10 А - II с ша гом и w = 20 см (рис .10.5). Площадь поперечн ых стержней в сечении А sw = 0,785 * 3= 2,355 см 2 . Усилие , воспринимаемое поперечными стержн ями , отнесенное к единице длины эл емента, q w = R sw A sw / u w = 215 * 10 -1 * 2,355/ 20= 2,531 кН / см. Положение невыгодного наклонного сечения определяем путем попыток , рассматривая три случая - a = 25 0 , a = 30 0 и a = 35 0 . Высота сжатой зоны в наклонном сечении принята х = 2a ‘ p = 2 * 4= 8 см . Тогда длина п роекции наклонного участка на ве ртикаль h 1 = h- 2a ‘ p = 75- 8= 67 см. Длина про екции наклонного сечения на ось элемента с и п оперечная сила , воспринимаемая наклонным сече нием Q wb : при угле наклона сечения a = 25 0 : с = h 1 / tg a = 67/ 0,4663= 143,68 см ; Q wb =q w с +(2 R bt bh d 2 / с )= 2,531 * 143,68+(2 * 1,2 * 10 -1 * 35 * 68,75 2 / 143,68)= 640,07 кН ; при угле наклона сечения a = 30 0 с = 67/ 0,5774= 116,05 см ; Q wb = 2,531 * 116,05+(2 * 1,2 * 10 -1 * 35 * 68,75 2 / 116,05)= 635,92 кН ; при угле наклона сечения a = 35 0 с = 67/ 0,7002= 95,68 см ; Q wb = 2,531 * 95,68+(2 * 1,2 * 10 -1 * 35 * 68,75 2 / 95,68)= 657,18 кН. Таким образом , для наиболее опасного наклонного сечения a =30 0 Q=372,29кН h= 0,75 м , равны нулю. Главные растягивающие напряжения s bmt = s х / 2-Г ( s х / 2) 2 + t 2 = 3,9/ 2-Г (3,9/ 2) 2 + 1,18 2 = - 0,33 МПа. Для предв арительно напряженной конструкции наклонная трещина в стенке принимается под углом a x = 35 0 (ри с . 10.8). При высоте стенки h ст = 57 см длина наклонн ой трещины l ст = h с т / sin a = 57/ sin 35 0 = = 99,38 см , длина проекции наклонной трещины на ось элемента с = h ст / tg a = 81,4 см. При принятом шаге поперечных стержне й и w = 20 см трещина п ересекает четыре плоскости поперечных стержн ей по три стержня Ж 10- 0,785 см 2 . Коэффициент армирова ния стенки m= S A s w cos a w / b l ст = 4 * 3 * 0,785 * cos 35 0 / 35 * 99,38= 0,0022. Коэффициент , учитывающий податливость поперечной арматуры на предполагаемой наклонной трещине, d = 1/ 1+(0,5/ l ст m )= 1/ 1+(0,5/ 99,38 * 0,0022)= 0,3< 0,7. Вводим в расчет d min = 0,7. Растягив ающие напряжения в попер ечной арматуре стенки s s = d ( s bmt / m ) = 0,7(0,33 / 0,0022)= 105 МПа. Радиус ар мирования R r = l ст b/ Sb w n w d w cos a w = 99,38 * 35/ 1 * 4 * 3 * 1 * cos 35 0 = 353,8. Коэффициент раскрытия трещин y = 1,5Г R r = 1,5Г 353,8= 28,2. Ширина ра скрытия наклонной тр ещины а cr = ( s s / E s ) y = (105/ 2 * 10 5 )28,2= 0,015 см < 0,02 см. СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТО ЧНИКОВ. 1. СНиП 2.01. 07- 85. Нагрузки и воздействия / Госстрой СССР . - М .: ЦИТП Госстроя СССР , 1987.- 36 с. 2. СНиП 2.01. 07- 85. Нагрузки и воздействия ( Дополнения . Раз д .10. Прогибы и перемеще ния )/ Госстрой СССР .- М .: ЦИТП Госстроя СССР , 1989.- 8 с. 3. СНиП 2.03.01- 84 * . Бетонные и железобетонные конст рукции / Госстрой СССР . М .: ЦИТП Госстроя СССР . 1989.- 80 с. 4. СНиП 11- 22- 81. Каменные и армркаменные конструкции / Госс трой СССР .- М .: Стройи здат , 1983.- 40 с. 5. СНиП 11- 22- 81 * . Стальные конструкции / Госстрой СССР .- М .: ЦИТП Госстроя СССР , 1990.- 96 с. 6. СНиП 11- 25- 80. Деревянные конструкции / Госстр ой СССР . М .: Стройиздат , 1982.- 66 с. 7. СНиП 2.05.03- 84. Мосты и тр убы . Г осударственный комитет по делам строительств а .- М ., 1985.- 199 с. 8. СНиП 3.03.01- 87. Несущие и ограждающие ко нструкции / Госстрой СССР .- М .: АПП ЦИТП , 1991.- 192 с. 9. СНиП 2.05.02- 85. Автомобильные дороги . Госстро й СССР .- М .: ЦИТП Госстроя СССР , 1 986.- 56 с. 10. Гибшман и др . Мосты и сооруж ения на автомобильных дорогах . М .: Транспо рт , 1981. 11. Гибшман Е.Е . Проектирование деревянных мостов . М .: Транспорт , 1976.- 272 с. 12. Руководство по строительству сборных железобетонных малых и средних мостов . Минавтодор РСФСР . М .: Транспорт , 1976. 13. Андреев О.В . Проектирование мостовых переходов . М .: Транспорт , 1980. 14. Гайдук К.В . и др . Содержание и ремонт мостов и труб на автомобил ьных дорогах . М .: Транспорт , 1981. 15. Толов В.И . и др . Наплавные мо сты , пар омные и ледяные переправы . М .: Транспорт , 1978. 16. Власов Г.М ., Устинов В.П . Расчет железобетонных мостов . М .: Транспорт , 1992. 17. Бобриков Б.В . и др . Строительство мостов . М .: Транспорт , 1987. 18. Поливанов Н.И . Проектирование и р асчет железобетонных и металлических а втодорожных мостов . М .: Транспорт , 1970, 516 с. 19. СНиП 21- 01- 97. Пожарная безопасность зданий и сооружений. 20. СНиП 32- 04- 97. Тоннели железнодорожные и автодорожные . Правила производства и прием ки работ. 21. СНиП 3.06.07- 86. Мосты и трубы . Пра вила обследования и испытаний / Госстрой СССР .- М .: ЦИТП Госстроя СССР , 1987.- 40 с. 22. СНиП 3.04.03- 85. Защита строительных конструк ций и сооружений от коррозии / Госстрой СССР .- М .: ЦИТП Госстроя СССР , 1987.- 32 с. 23. СНиП 3.09.01- 85. Произво дство сборных конструкций и изделий / Госстрой СССР .- М .: ЦИТП Госстроя СССР , 1985.- 40 с.
1Архитектура и строительство
2Астрономия, авиация, космонавтика
 
3Безопасность жизнедеятельности
4Биология
 
5Военная кафедра, гражданская оборона
 
6География, экономическая география
7Геология и геодезия
8Государственное регулирование и налоги
 
9Естествознание
 
10Журналистика
 
11Законодательство и право
12Адвокатура
13Административное право
14Арбитражное процессуальное право
15Банковское право
16Государство и право
17Гражданское право и процесс
18Жилищное право
19Законодательство зарубежных стран
20Земельное право
21Конституционное право
22Конституционное право зарубежных стран
23Международное право
24Муниципальное право
25Налоговое право
26Римское право
27Семейное право
28Таможенное право
29Трудовое право
30Уголовное право и процесс
31Финансовое право
32Хозяйственное право
33Экологическое право
34Юриспруденция
 
35Иностранные языки
36Информатика, информационные технологии
37Базы данных
38Компьютерные сети
39Программирование
40Искусство и культура
41Краеведение
42Культурология
43Музыка
44История
45Биографии
46Историческая личность
47Литература
 
48Маркетинг и реклама
49Математика
50Медицина и здоровье
51Менеджмент
52Антикризисное управление
53Делопроизводство и документооборот
54Логистика
 
55Педагогика
56Политология
57Правоохранительные органы
58Криминалистика и криминология
59Прочее
60Психология
61Юридическая психология
 
62Радиоэлектроника
63Религия
 
64Сельское хозяйство и землепользование
65Социология
66Страхование
 
67Технологии
68Материаловедение
69Машиностроение
70Металлургия
71Транспорт
72Туризм
 
73Физика
74Физкультура и спорт
75Философия
 
76Химия
 
77Экология, охрана природы
78Экономика и финансы
79Анализ хозяйственной деятельности
80Банковское дело и кредитование
81Биржевое дело
82Бухгалтерский учет и аудит
83История экономических учений
84Международные отношения
85Предпринимательство, бизнес, микроэкономика
86Финансы
87Ценные бумаги и фондовый рынок
88Экономика предприятия
89Экономико-математическое моделирование
90Экономическая теория

 Анекдоты - это почти как рефераты, только короткие и смешные Следующий
Телеведущий извинился за недавнюю оговорку в прямом эфире:
Выражение "Государственная Дура" в отношении Государственной Думы Российской Федерации было мною использовано непреднамеренно. Я, конечно, хотел сказать – "Государственная Шлюха".
Anekdot.ru

Узнайте стоимость курсовой, диплома, реферата на заказ.

Обратите внимание, диплом по геологии и геодезии "Мосты", также как и все другие рефераты, курсовые, дипломные и другие работы вы можете скачать бесплатно.

Смотрите также:


Банк рефератов - РефератБанк.ру
© РефератБанк, 2002 - 2016
Рейтинг@Mail.ru