Курсовая: Каркас одноэтажного деревянного здания - текст курсовой. Скачать бесплатно.
Банк рефератов, курсовых и дипломных работ. Много и бесплатно. # | Правила оформления работ | Добавить в избранное
 
 
   
Меню Меню Меню Меню Меню
   
Napishem.com Napishem.com Napishem.com

Курсовая

Каркас одноэтажного деревянного здания

Банк рефератов / Архитектура и строительство

Рубрики  Рубрики реферат банка

закрыть
Категория: Курсовая работа
Язык курсовой: Русский
Дата добавления:   
 
Скачать
Microsoft Word, 1225 kb, скачать бесплатно
Заказать
Узнать стоимость написания уникальной курсовой работы

Узнайте стоимость написания уникальной работы

1 Санкт-Петербургский Государственный Технический Университет Пояснительная записка к курсовому проекту « Каркас одноэтажного деревянного здания» Выполнила: студентка группы 3014/2 Красильникова Т.С. Проверил: доц.Ширяев Г.В. Содержание. 1. Конструктивная схема здания. 3 1.1. Деревянные фермы. 3 1.2. Выбор шага рам. 4 1.3. Связи. 4 2. Конструирование и расчет покрытия здания. 7 2.1. Конструкция покрытия. 7 2.2. Подбор сечения рабочего настила. 7 2.3. Подбор сечения стропильных ног. 10 2.4. Подбор сечения прогонов 11 2.5. Расчет гвоздевого забоя. 13 3. Расчет и конструирование элементов ферм. 13 3.1. Определение узловых нагрузок. 13 3.2. Определение усилий в стержнях ферм. 13 3.3. Подбор сечений элементов ферм. 1 4 4. Расчет и конструирование узлов ферм. 18 4. 1 Промежуточный узел. 18 4. 2 Центральный узел. 19 4. 3 Опорный узел. 20 4.4 Стык нижнего пояса. 2 3 Список используемой литературы. 2 5 1. Конструктивная схема здания. Проектируется одноэтажное здание с несущим деревянным каркасом. Основу каркаса составляют последовательно расположенные рамы, образованные двумя к о лоннами и ригелем. В качестве ригеля используется треугольная деревянная ферма. Колонны жестко закреплены в фундаменте в плоскости рамы и шарнирно в плоскости стены. Пространственная жесткость здания обеспечивается связями, объединяющими отдельные рамы. 1.1. Деревянные фермы. Рассмотрим треугольную деревянную ферму. В фермах различают следующие элементы: 1 – Нижний пояс. 2 – Верхний пояс. 3 – Раскосы. 4 – Стойки. Все элементы фермы в данном проекте выполнены из деревянного бруса, за и с ключением стоек, которые выполняются из стального кругляка. Высота фермы определяется по пролету: h ф =1/4L ф при L ф <=14 м – 6-ти панельная ферма h ф =1/5L ф при L ф >=14 м - 8-ми панельная ферма В данном проекте пролет фермы L ф =15 метров, поэтому высота фермы h ф =1/5*15=3 метра Точки пересечения элементов фермы – узлы. Выделяют несколько характерных узлов: 5 – Опорные. 6 – Коньковый. 7 - Центральный узел нижнего пояса. Расстояние между соседними узлами нижнего пояса называется длиной пан е ли( l п ). В этом проекте рассмотрена равно панельная ферма. 1.2. Выбор шага рам. Шагом рам называется расстояние между двух рядом стоящих рам в плоскости стены. В зданиях такого типа он зависит от нагрузок на покрытие и обычно составляет 3 до 6 метров. Так как проектируемое здание отапливаться не будет (т.е. покрытие б у дет не утепленное), а снеговая нагрузка будет соответствовать 4-му снеговому району, зададим 12 по 4 м и по крайние по 4 м. Высота здания, пролет фермы и ветровой район при назначении шага рам не учитываются. 1.3. Связи. Конструктивная схема каркаса одноэтажного деревянного здания с треугольной 6-ти панельной фермой и схема размещения связей представлены на рисунке: 1 – вертикальные связи между фермами. Размещаются так, чтобы ни одна ферма не осталась без вертикальных связей, что приводит к их расстановке через пролет между рамами, а при четном количестве пролетов приходится их устанавливать подряд в двух пролетах (например у одного из торцов здания). 2 – связи в плоскости верхних поясов ферм. Устанавливаются в торцевых пролетах, но если длина здания превосходит 30 м, то они устанавливаются и в центральных пролетах, по возможности с равным шагом. 3 – связи в плоскости нижних поясов ферм. Эти связи расставляются так, чтобы на в и де снизу они проецировались на связи в плоскости верхних поясов ферм. Связи 1, 2 и 3 принято называть ветровыми, так как они придавая пространс т венную жесткость конструкции, позволяют наряду с прочими элементами каркаса ра с пределять ветровую нагрузку, действующую на торец здания между всеми рамами. Кроме связей между фермами в каркасе здания выделяют связи между коло н нами: 6 – горизонтальные связи между колоннами. 7 – связи в плоскости стены между колоннами. Они устанавливаются в крайних от то р цов здания пролетах, а в зданиях, длинна которых превосходит 30 м, и в централ ь ных пролетах. На рисунке изображены также прогоны (4) и стропильные ноги (5) – это элеме н ты покрытия, не входящие в структуру связей. Прогоны располагаются вдоль всего здания по узлам верхних поясов ферм. Стропильные ноги укладываются поперек пр о гонов в плоскости верхних поясов ферм с шагом от 0.8 до 1.2 м в зависимости от вел и чины снеговой нагрузки. В этом курсовом проекте шаг стропильных ног принят равным 1 м. 2. Конструирование и расчет покрытия здания. 2.1. Конструкция покрытия. 1 – Прогон. 2 – Стропильные ноги. 3 – Рабочий настил. 4 – Пароизоляция. 5 – Защитный настил. 6 – 3 слоя рубероида. 2.2. Подбор сечения рабочего настила. Рабочий настил рассчитывается на прочность и прогиб, как неразрезная 2-х пр о летная ба л ка. Расчет рабочего настила по первой группе предельных состояний. Первое сочетание нагрузок: постоянная (собственного веса) + временная (снеговая). Расче т ная схема: Таблица 1. Нагрузки собственного веса. № п. п. Наименов а ние g н , кгс/м 2 g , кгс/м 2 1 Рабочий настил (t=19 мм) 9.5 1. 2 11,4 2 Защитный н а стил (t=16 мм) 8 1. 2 9,6 3 Ковер руберойда на биту м ной мастике 10 1.2 12 Итого: 27,5 1,2 33,6 Обозначения в таблице: g н – нормативная нагрузка собственного веса; - коэффициент надежности по нагрузке собственного веса; g - расчетная нагрузка собственного веса. Определим снеговые нагрузки. Снеговой район = 4 P н = 150 кгс/м 2 Для определения коэффициента надежности по снеговой нагрузке воспользуемся сл е дующим правилом: Если g н /p н * cos <= 0.8 , то A = 1.6 Если g н /p н * cos >= 0.8 , то A = 1.4 В нашем случае: g н / р н =27,5 / 150*0,93 = 0,2 => = 1.6 Далее определяем погонные нагрузки g’ и p’ . g' = g * b * cos * A = 33,6 * 1,6 * 0,93 * 1 = 40,93 кгс / м где b – ширина полосы сбора нагрузки ( b = 1 м); - угол наклона кровли к горизонту ( cos = 0,93 ). p ’ = p н * * b * ( cos ) 2 = 150 * 1.6 * 1 * 0.93 2 = 206,4 кгс/м = M max / W <= R изг * m в где - напряжение; M - расчетный изгибающий момент; W - момент сопротивления рабочего настила; R изг - расчетное сопротивление изгибу ( R изг = 130 кгс/см І); m в - температурно-влажностный режим-коэффициент, учитывающий работу древ е сины, зависящий от отапливаем ости здания (так как здание не отапливается m в = 0.9 ). М max = 0.125 * (g’ + p’ ) * LІ = 0.125 * (40,93 + 206,4) * 1І = 3092 кгс* c м W = b * h І / 6 = 75 * 1.9І / 6 = 45,125 c м і = 3092 / 45,125 = 68,52 кгс/см І < R изг * m в = 130 * 0.9 = 117 кгс/см 2 Второе сочетание нагрузок: постоянная (собственного веса) + монтажная. Расчетная схема: = M max / W <= R изг * m в М max = 0.07 * g ’ * L І + 0.207 * 2 * Q * L где Q – расчетная монтажная нагрузка. Q = Q н * = 100 * 1.2 = 120 кгс где Q н – нормативная монтажная нагрузка (Q н = 100 кгс ); - коэффициент надежности по монтажной нагрузке ( = 1.2). M max = 0.07 * 2.5 2 * 40,93 + 0.207 * 2 * 120 * 2.5 = 14210 кгс*см = 14210 / 45,125 = 314.9 кгс/см І > R изг * m в = 130 * 0.9 = 117 кгс/см 2 Выбираем следующее значение h = 2.5 см W = 75 * 2.5І / 6 = 104.17 cм і = 14210 / 78,125 = 181.89 кгс/см І > R изг * m в = 130 * 0.9 = 117 кгс/см 2 Выбираем следующее значение h = 3,2 см W = 100 * 3,2І / 6 = 170,7 cм і = 14210 / 170,7 = 83.25 кгс/см І < R изг * m в = 130 * 0.9 = 117 кгс/см 2 Вывод: в результате проверки принимаем h = 3.0 см. Расчет рабочего настила по второй группе предельных состояний. Сочетание нагрузок: постоянная (собственного веса) + временная (снеговая). Расче т ную схему см. выше. Проверка заключается в определении прогиба f. f=5 / 384 * (g’ + p’ ) * l 4 / EI <= [ f ] = L / 150 = 242.6 / 150 = 1.62 c м , где E – модуль нормальной упругости (E = 1 * 10 5 кг/см 2 ); I – момент инерции; [ f ] – допустимый прогиб. I = bhі / 12 = 100 * 3,2і / 12 = 273 см 4 При расчете по второй группе предельных состояний = 1. g’ ’ = g н * * b * cos = 27.5 * 1 * 1* 0.93 = 25,6 кг/м p’ ’ = р н * * b * cosІ = 150 * 1 * 1 * 0.93 2 = 129,74 кг/м f = 5 / 384 * (25,6 + 129,74 ) *10 -2 *10 8 / (1 * 10 5 * 273) = 0,74 см > 0 ,67 cм Выбираем следующее значение h = 4.0 см I = 100 * 4і / 12 = 533.33 см 4 f = 5 / 384 * (25,6 + 129,74 ) *10 -2 *10 8 / (1 * 10 5 * 533 ,33 ) = 0,37 см < 1.62 c м Вывод: в результате расчета выбираем h = 4 см. 2.3. Подбор сечения стропильных ног. Нормы предписывают выполнять расчет стропильных ног как однопролетную балку. Расчетная схема: Расчетный пролет стропильной ноги вычисляется по формуле: L = a / cos = 2.5 / 0.93 = 2.69 м где a – длина панели фермы ( a = 2.5 м) Расчет по первой группе предельных состояний. g’ = g * b’ * cos + * b * h * cos * где - коэффициент надежности по нагрузке ( = 1.1); - плотность древесины ( = 500 кг/м і ); b, h – характеристики сечения (b=12,5 cм ; h=15 cм (из сортамента)). b’ - ширина полосы сбора нагрузки (b’ =1 м). g’ = 31 * 1 * 0.93 + 500 * 0.125 * 0.15 * 1.1 = 34,6 кгс/м p’ = p н * * cos * b’ = 150 * 1.1 * 0.93 * 1 = 142,7 кгс/м М max = (g’ + p’ ) * LІ / 4 = (34,6 + 142,7) * 2.69І / 4 = 508.52 кгс*м W тр = M max / (R uзг * m в ) = 50852 / (130 * 0.9) = 434,6 см і W = bhІ / 6 = 12,5 * 15 2 / 6 = 468,75 см і > W тр = 434,6 см і Расчет по второй группе предельных состояний. f = 5 / 384 * (g’ + p’ ) * L 4 / EI <= [ f ] = L / 200 = 269 / 200 = 1.35 см I = bh 3 / 12 = 12.5 * 15 3 / 12 = 3515,7 см 4 g’ = g * b’ * cos * + * b * h * cos * * b’ = = 27,5 * 1 * 0.83 * 1 + 500 * 0,125 * 0.15 * 0.93 * 1 *1 = 34,95 кгс / м p’ = p н * (cos ) 2 * * b’ = 150 * 0.8649 * 1 * 1 = 129,74 кгс / м f = 5 / 384 * (34,74 + 129,74) * 2,69 4 * 10 -2 *10 8 / (1 * 10 5 * 3515,7) = 0.32 см < [ f ] = 1.35 см Вывод: брус сечением 12,5 х 1.5 см удовлетворяет требованиям. 2.4. Подбор сечения прогона. Расчет сечения прогона производится по двум группам предельных состояний. Подбор сечения прогона. g ’ = g * cos * а/ cos + b h * а/ cos * n / L * cos + 2 b ’ h * cos * , p’ = p н * (cos ) 2 * a / cos где b, h – характеристики сечения стропильных ног ( b = 7.5 см, h = 12.5 см); n – число стропильных ног ( n = 5 ); a – расстояние между прогонами по горизонтали ( a = 2.17 м); = 1.1 2 * b’ x h = 2 * 5 x 20 см – сечение прогона. g’ = 31 * 2.5 + 1.1 * 5 * 0.15 * 0.125 * 500 * 2.5 / 4 + + 0.175 * 0.05 * 0.93 * 500 * 1.2 = 77.5 + 35.2 + 4.2 = 117.6 кгс/м p’ = 150 * 1.6 * 0.93 2 * 2.5 = 558 кгс/м Проверка сечения по первой группе предельных состояний. = M max / W <= R изг * m в М max = ( g ’ + p ’ ) * l І / 12 = (117.6 + 558) * 4 2 / 12 = 83361 кгс*см W = 2 b’ hІ / 6 = 2 * 5 * 20 2 / 6 = 687.8 см 3 W тр = М max / m в * R u = 83361 / 0.9*140 = 687.8 см 3 Проверка сечения по второй группе предельных состояний. f < [ f ] = L / 200 = 400 / 400 = 1 см f = 5 / 384 * ( g ’ н + p ’ н ) * L 4 / EI g ’ н = g ’ / = 117.6 / 1.1 = 110.87 кгс/м p ’ н = p ’ / = 558 / 1.6 = 348.75 кгс/м I = 2 b’ h 3 / 12 = 2 * 5 * 20 3 / 12 = 6666.7 см 4 f = 5 / 384 * (1.1 + 3.5) * 400 4 / (1 * 10 5 * 6666.7) = 0.46 см < [ f ] = 1 см Вывод: брус сечением 5 х 20 см удовлетворяет требованиям. Так как крайние прол е ты сокращены, то условия прочности и по прогибам выполняются и для них. 2.5. Расчет гвоздевого забоя. Зададим диаметр гвоздя d гв = 5.5 мм. Определяем a = 0.21 L – 23 d гв = 0.21 * 400 – 23 * 0.55 = 71.35 c м Определяем Q = Mоп / a = 86666.7 / 71.35 = 1214.7 кгс Определяем T гв = Q / 2 = 607.35 кгс Определяем T 1гв = 400 * d 2 гв = 121 кгс Находим количество гвоздей n = Tгв / T1гв = 607.35 / 121 = 5.02 , Принимаем n = 6 шт. 3. Расчет и конструирование элементов ферм. 3.1. Определение узловых нагрузок. Все вертикальные нагрузки, действующие на ферму, делятся на постоянные и временные. При определении усилий принимается, что все нагрузки приложены к у з лам вер х него пояса. P – узловая нагрузка от действия снега. G – узловая нагрузка от действия собственного веса. G = g’ 1 B + g св *d*B g св = (g + p сн ) / ( 1000 / (L * k св ) - 1)=459.6/37.66=12.2 G = 117.6*4 + 12.2*2.69*4=601.6 где d – длина панели, измеряемая вдоль верхнего пояса фермы; b, h – характеристики сечения прогона . k св – коэффициент, зависящий от типа и конструкции фермы ( k св = 5) P = p’ 1 B = 4*558 = 1222 . 19 кгс = 2232 кг где B – длина панели. G+P = 2232 + 601.6 = 2833.6 кг 3.2. Определение усилий в стержнях фермы. Расчет выполняется на единичных нагрузках, приложенных к половине фермы. № стержня Часть фермы Ед. нагрузка слева Ед. нагру з ка справа Ед. нагру з ка по всей ферме Усилие при G+P, тс Снег по лев. Пол. + соб. вес по всей фе р ме 1 Верхний пояс -4,71 -2,02 -6,73 -18,844 -14,4 2 -3,37 -2,02 -5,39 -15,092 -10,648 3 -2,02 -2,02 -4,04 -11,312 -6,868 4 -2,02 -2,02 -4,04 -11,312 -6,868 5 -2,02 -3,37 -5,39 -15,092 -7,678 6 -2,02 -4,71 -6,73 -18,844 -8,482 7 Нижний пояс 4,37 1,87 6,24 17,472 13,358 8 4,37 1,87 6,24 17,472 13,358 9 3,12 1,87 4,99 13,972 9,858 10 1,87 3,12 4,99 13,972 7,108 11 1,87 4,37 6,24 17,472 7,858 12 1,87 4,37 6,24 17,472 7,858 14 Раскосы -1,35 0 -1,35 -3,78 -3,78 16 -1,6 0 -1,6 -4,48 -4,48 18 0 -1,6 -1,6 -4,48 -0,96 20 0 -1,35 -1,35 -3,78 -0,81 13 Стойки 0 0 0 0 0 15 1 0 1 2,8 2,8 17 0,5 0,5 1 2,8 1,7 19 0 1 1 2,8 0,6 21 0 0 0 0 0 3.3. Подбор сечений элементов ферм. 1) Верхний пояс. Выбираем стержень с наибольшим сжимающим усилием. В данном случае это стержни 1, 6, N = 7.79 тс . Проверка по условию прочности. = N / A нт <= R с * m в R с = 130 кгс/см 2 ; m в = 1; b = 12.5 см h тр = N / (R с * m в * b) = 18800 / (130 * 1 * 12.5) = 11,6 см Округляем в большую сторону до ближайшего сортаментного значения h = 12, 5 см Проверка по условию устойчивости. = N / ( * A бр ) <= R с * m в - коэффициент продольного изгиба = 1 - 0.8 ( / 100) 2 , при < 75 = 3100 / 2 , при >= 75 - гибкость стержня = max( x ; y ) x – гибкость в плоскости фермы . x = L px / i x L px – расстояние между узлами верхнего пояса ( L px = 2. 325 м) . i x – радиус инерции. i x = 0.289 h = 0.289 * 12, 5 = 3,6 см x = 2 35 . 5 / 3. 6 = 64.58 y – гибкость из плоскости фермы . y =L py / i y L py – расстояние между двумя смежными прогонами ( L py = 2.426 м) . L py = L px , так как прогоны установлены в узлах верхнего пояса . i y – радиус инерции. i y = 0.289 b = 0.289 * 12.5 = 3.613 см y = 2 32 . 5 / 3.6 = 64.58 = 64.58 < 75 = 3100 / 64 . 58 2 = 0. 74 N / ( * b * h ) = 18800 / (0. 74 * 12.5 * 12.5 ) = 166.9 кгс / см 2 > R с * m в = 130 кгс / см 2 Принимаем значение h = 15 см i x = 0.289 h = 0.289 * 1 5 = 4 .3 5 см x = 232 . 5 / 4 . 3 5 = 53 . 45 = 53.45 < 75 = 1 - 0.8 ( 53.45 / 100) 2 = 0. 82 N / ( * b * h) = 18800 / (0. 82 * 12.5 * 15 ) = 122.3 кгс / см 2 < R с * m в = 130 кгс / см 2 Выбираем брус сечением b = 12.5 см; h = 15 см 2) Нижний пояс. Выбираем стержень с наибольшим растягивающим усилием. В данном случае это стержни 7, 8, N = 17.5 тс . = N / A нт <= R p * m в R p = 100 кгс/см 2 ; m в =1 A нт треб = N / ( R p * m в ) = 17500 / (100 * 1) = 175 см 2 А п =1.25 * A нт = 1.25 * 175 = 218.75 см І Из конструктивных соображений выбираем брус сечением b = 12.5 см ; h = 17.5 см 3) Раскосы Выбираем раскосы 14 и 16 с усилиями N 1 = 3 .7 5 тс и N 2 = 4 .48 тс. R с = 130 кгс/см 2 ; m в =1; b 1 = b 2 = 12.5 см L 1 = 2. 69 м, L 2 = 3. 2 м (из чертежа). A тр = N / (R с * m в ) Рассчитываем раскос 1 4 : A тр1 = 3750 / (130 * 1) = 28 . 8 см 2 h тр1 = A тр1 / b 1 = 28.8 / 12.5 = 2.3 см Округляем до ближайшего сортаментного : h 1 = 2.5 см Проверяем выбранное сечение: = N / ( A * ) <= R с * m в i x 1 = 0.289 h 1 = 0.289 * 2.5 = 0.72 c м x 1 = L 1 / i x 1 = 269 / 0. 72 = 373. 61 i y 1 = 0.289 b 1 = 0.289 * 12.5 = 3.613 c м y 1 = L 1 / i y 1 = 269 / 3.613 = 74.5 1 = 373.61 Так как максимальная гибкость раскосов не должна превышать = 150 , принимаем значение h 1 = 10 см . i x1 = 0.289 * 10 = 2.8 9 cм x1 = 269 / 2. 8 9 = 93 . 2 1 = 93. 1 > 75 1 = 3100 / 1 2 = 3100 / 93 . 1 2 = 0. 35 N 1 / (b 1 * h 1 * 1 ) = 3750 / (12.5 * 10 * 0. 35 ) = 8 5 . 7 кгс/см 2 < R с * m в = 130 кгс/см 2 Выбираем брус сечением b = 12.5 см; h = 10 см Рассчитываем раскос 1 6 : A тр2 = 4 4 80 / (130 * 1) = 34.4 см 2 h тр2 = A тр2 / b 2 = 34.4 / 12.5 = 2,76 см Округляем до ближайшего сортаментного : h 2 = 7.5 см Проверяем выбранное сечение: i x 2 = 0.289 * 7.5 = 2. 17 c м x 2 = 3 20 / 2 . 17 = 151 . 4 i y 2 = 0.289 * 12.5 = 3.613 c м y2 = 320 / 3.613 = 8 8 . 57 2 = 151 . 4 Так как максимальная гибкость раскосов не должна превышать = 150 , принимаем значение h 2 = 10 см . i x2 = 0.289 * 10 = 2 . 89 c м x2 = 3 20 / 2.89 = 110.7 2 = 100.7 > 75 1 = 3100 / 1 2 = 3100 / 110.7 2 = 0.25 N 2 / ( b 2 * h 2 * 2 ) = 2480 / (12.5 * 10 * 0.25 ) = 7 9 . 36 кгс / см 2 < R с * m в = 13 0 кгс/см 2 Выбираем брус сечением b=12.5 см; h=10 см 4) Стойки. Выбираем стойку 1 5 с наибольшим усилием N = 2. 8 тс . = N / A тр <= R р ст * с R р ст = 2300 кг/м І ; с = 1 A тр = N / (R р ст * с ) = 2 8 00 / (2300 * 1) = 1.22 см І A полн = A тр / 0.75 = 1 .22 / 0.75 = 1. 6 3 см 2 A полн = * d 2 / 4 => d полн = 1.3 см Выбираем стержень d=14 мм 4. Расчет и конструирование узлов ферм. 4.1 Промежуточные узлы фермы . Узел на колодке Проверка по площади опирания: N р * cos / B * h вр < R c м а R c м а = R c м / (1 + ( R c м / R c м 90 * sin 3 - 1)) = 140/(1+(140/24 – 1)*0 ,7) = 140/4,4 = 3 1 ,8 N р * cos /B*h вр = 4480*0,93/12,5*3,13 = 106,5 Проверка не обеспечивается => делаем проверку на скалывание |( N лев - N пр. )|/ B * l скал = R c к.ср. * m в | N лев - N пр. | = 4,37 - 1,87 = 2.5 l скал = 10h вруб = 31.3 см R ск . ср . = R ск /(1 + ( l скал / e )) Где: e – эксцентриситет сил скалывания е= l н.т. / 2 = 17,5/2 = 8,75 см = 0,25 R ск.ср. = 24/(1+0,25*31.3/8.75) = 12,7кг/см 2 |( N лев - N пр. )|/ B * l скал = 2500/12,5*31,3 = 6,4 кг/см 2 <12,7кг/см 2 4.2 Центральный узел нижнего пояса N / B * h вр < R ск * m в N = P/4* l ф *h ф =1500/4*1500*300 = 1/1200 = 0,0008 кг N/B*h вр d = 2 . 5 см І Округляем до ближайшего сортаментного значения d т = 2 . 5 см 2) Расчет болтов (нагелей), прикрепляющих накладки к нижнему поясу. Диаметр болта (нагеля) принимаем из конструктивных соображений D б = h н п / 9.5 = 1 7 .5 / 9.5 = 1.3 см d = 1. 84 см Количество болтов (нагелей) Т б = 250 * d 2 = 250 * 1. 5 2 = 562.5 кгс n б = N н п / ( n ср * Т б ) = 13340 / ( 562.5 * 2) = 11 . 8 шт n б = 1 2 шт 3) Расчет опорного вкладыша. = N в п / A в п <= R см * m в R см = R см / [1 + (R см / R 90 см - 1)] * (sin ) 3 R см = 130 кгс/см 2 ; R 90 см = 30 кгс/см 2 ; m в = 1; N в п = 10 . 65 тс R см = 130 / [1 + (130 / 30 - 1) * 0,7 ] = 100.14 кгс/см 2 = 10650 / 12.5 *15 = 56 . 89 кгс/см 2 <= 100.14 * 1 = 100.14 кгс/см 2 Опорный вкладыш удовлетворяет необходимым условиям. 4) Расчет накладок. см = N н п / (2 A нк ) <= R см * m в R см = 130 кгс/см 2 A нк >= N н п / (2 R см * m в ) = 13340 / (2 * 130) = 51 . 3 см 2 Высоту накладок принимаем из конструктивных соображений равной высоте нижн е го пояса h нк = 12.5 см b нк = A нк / h нк = 51.3 / 12.5 = 4 .1 см b нк = 5 см 5) Расчет швеллера M max = N т (a + b / 2) где a – толщина накладки; b – толщина нижнего пояса фермы. N т = N н п / 4 = 13340 / 4 = 3335 M max = 3335 * (5 + 6.25) = 37518 кгс*см = М max / W <= R р ст * c W у тр = М max / (R р ст * c ) = 37518 / (2100 * 1) = 1 4 . 86 см 3 Из конструктивных соображений выбираем швеллер №20 с W y = 153 см 3 , что удо в летворяет условию W y >= W у тр 6) Расчет уголков. М max = N н п / 8 * (c + h / 2) = 13340 /8 * (20 + 12.5 / 2) = 63523 .31 кгс*см где c – удвоенное расстояние между кромкой накладки и осью тяжа ; h – высота накладки = М max / W x <= R р ст * c R р ст =2300 кгс/см 2 W x тр = М max / (R y * c ) = 63 52 .31 / (2100 * 1) = 10.89 cм 3 Выбираем неравнополочный уголок №9/5.6 толщиной 6 мм с W x = 11.67 см 3 , что удовлетворяет у с ловию W x >= W x тр . 7) Подбор сечения подферменного бруса. N верт = (G+P) * n / 2 = 2833 * 6 / 2 = 8499 кгс где n - количество панелей. = N верт / (b п бр * b) < R 90 см * m в b п бр = N верт / (b * R 90 см * m в ) = 8499 / (30 * 12.5 * 1) = 21 . 3 cм Выбираем подферменный брус сечением b = 22 см; h = 10 см. 4. 4 . Стык нижнего пояса. 1) Строительный подъем f стр = L ф / 200 = 1 5 00 / 200 = 7 .5 см 2) Расчет болтов (нагелей), прикрепляющих накладки к нижнему поясу. Диаметр болта (нагеля) принимаем из конструктивных соображений D б = h н п / 9.5 = 1 7 .5 / 9.5 = 1. 84 см d = 2 см Количество болтов (нагелей) Т б = 250 * d 2 = 250 * 2 2 = 1000 кгс n б = N н п / ( n ср * Т б ) = 13340 / ( 1000 * 2) = 6 . 67 шт n б = 8 шт 3) Расчет накладок. = N н п / (2 A нк ) <= R р * m в R р = 100 кгс/см 2 A нк >= N н п / (2 R р * m в ) = 13340 / (2 * 100 * 1) = 66 . 7 см 2 Высоту накладок принимаем из конструктивных соображений равной высоте нижн е го пояса h нк = 12.5 см b нк = A нк / h нк = 66.7 / 12.5 = 5 . 3 см b нк = 7 .5 см Выбираем накладки сечением b = 7 .5 см h = 12.5 см. Список используемой литературы: 1. ”Конспект лекций по деревянным конструкциям” Ширяев Г. В. - 2003 г. 2. Карлсен “Деревянные и пластмассовые конструкции”. 3. Кауфман “Деревянные конструкции”.
1Архитектура и строительство
2Астрономия, авиация, космонавтика
 
3Безопасность жизнедеятельности
4Биология
 
5Военная кафедра, гражданская оборона
 
6География, экономическая география
7Геология и геодезия
8Государственное регулирование и налоги
 
9Естествознание
 
10Журналистика
 
11Законодательство и право
12Адвокатура
13Административное право
14Арбитражное процессуальное право
15Банковское право
16Государство и право
17Гражданское право и процесс
18Жилищное право
19Законодательство зарубежных стран
20Земельное право
21Конституционное право
22Конституционное право зарубежных стран
23Международное право
24Муниципальное право
25Налоговое право
26Римское право
27Семейное право
28Таможенное право
29Трудовое право
30Уголовное право и процесс
31Финансовое право
32Хозяйственное право
33Экологическое право
34Юриспруденция
 
35Иностранные языки
36Информатика, информационные технологии
37Базы данных
38Компьютерные сети
39Программирование
40Искусство и культура
41Краеведение
42Культурология
43Музыка
44История
45Биографии
46Историческая личность
47Литература
 
48Маркетинг и реклама
49Математика
50Медицина и здоровье
51Менеджмент
52Антикризисное управление
53Делопроизводство и документооборот
54Логистика
 
55Педагогика
56Политология
57Правоохранительные органы
58Криминалистика и криминология
59Прочее
60Психология
61Юридическая психология
 
62Радиоэлектроника
63Религия
 
64Сельское хозяйство и землепользование
65Социология
66Страхование
 
67Технологии
68Материаловедение
69Машиностроение
70Металлургия
71Транспорт
72Туризм
 
73Физика
74Физкультура и спорт
75Философия
 
76Химия
 
77Экология, охрана природы
78Экономика и финансы
79Анализ хозяйственной деятельности
80Банковское дело и кредитование
81Биржевое дело
82Бухгалтерский учет и аудит
83История экономических учений
84Международные отношения
85Предпринимательство, бизнес, микроэкономика
86Финансы
87Ценные бумаги и фондовый рынок
88Экономика предприятия
89Экономико-математическое моделирование
90Экономическая теория

 Анекдоты - это почти как рефераты, только короткие и смешные Следующий
Незаконный суд признал арест Навального законным
Anekdot.ru

Узнайте стоимость курсовой, диплома, реферата на заказ.

Обратите внимание, курсовая по архитектуре и строительству "Каркас одноэтажного деревянного здания", также как и все другие рефераты, курсовые, дипломные и другие работы вы можете скачать бесплатно.

Смотрите также:


Банк рефератов - РефератБанк.ру
© РефератБанк, 2002 - 2016
Рейтинг@Mail.ru