Курсовая: Проектирование электрических сетей железных дорог - текст курсовой. Скачать бесплатно.
Банк рефератов, курсовых и дипломных работ. Много и бесплатно. # | Правила оформления работ | Добавить в избранное
 
 
   
Меню Меню Меню Меню Меню
   
Napishem.com Napishem.com Napishem.com

Курсовая

Проектирование электрических сетей железных дорог

Банк рефератов / Транспорт

Рубрики  Рубрики реферат банка

закрыть
Категория: Курсовая работа
Язык курсовой: Русский
Дата добавления:   
 
Скачать
Microsoft Word, 4057 kb, скачать бесплатно
Заказать
Узнать стоимость написания уникальной курсовой работы

Узнайте стоимость написания уникальной работы

ФАЖТ МТ Иркутский Государственный Университет Путей Сообщения Кафедра: «ЭЖТ» КУРСОВОЙ ПРОЕКТ по дисциплине : «Электрические сети и энерг о системы железных дорог » На тему : «Проектирование электрических сетей железных дорог » Выполнил: ст. гр. ЭНС-04 -3 Анисимова Е .В. Проверил: преподаватель Голуб И.И. Иркутск 2008 Задание на курсовое проектирование 1. Определить расчетные электрические нагрузки в местной сети. 1.1. Определить расчётные нагрузки металлорежущих станков методом упорядоченных ди а грамм. 1.2. Определить расчётную нагрузку освещения мастерской. 1.3. Определить расчётную нагрузку компрессороной. 1.4. Определить расчетную нагрузку насосной. 1.5. Определить расчетную нагрузку многоэтажных домов. 1.6. Определить расчётную нагрузку школы. 1.7. Определить расчётную нагрузку детского сада. 1.8. Определить расчётную нагрузку магазина. 1.9. Определить расчётную нагрузку коттеджей. 1.10. Определить расчетную нагрузку парикмахерской. 1.11. Определить суммарную нагрузку всех объектов местной сети. 2. Сформировать схему и выбрать параметры распределительной сети 0.38 кВ. 2.1. Выбрать кабели, питающие нагрузки 2.1.1. Выбрать кабель, питающий школу, д/сад, магазин . 2.1.2. Выбрать кабель, питающий коттеджи . 2.1.3. Выбрать кабель, питающий дом №1 и дом №2. 2.1.4. Вы брать кабель, питающий коттеджи, школу, д/сад, магазин, парикмахерскую. 3. Выбрать плавкие предохранители для защиты электроустановок в сети 0.38 кВ. 4. Выбрать мощность трансформаторов 5. Определить потери мощности и энергии в местной сети. 6. Рассчитать кольцевую сеть 7. Рассчитать разомкнутую электрическую сеть с трансформаторами. Исходные данные Вариант №28 1. Схема электриче ской сети напряжением 110/10/0, 4 кВ; 2. Рис. 1. 2. Нагрузки потребителей, получающих питание от шин 0,4 кВ 1. Механические мастерские Мощность токарно – винтового станка (PТ-В) 19 кВт; Мощность токарно – расточного станка (РТ-Р) 12,5 кВт; Мощность поперечно - строгального станка (РП-С) 11 кВт; Мощность универсально - строгального станка (РУ-С) 8.5 кВт; Мощность горизонтально - фрезерного станка (РГ-Ф) 4,5 кВт; Мощность вертикально - фрезерного станка (РВ-Ф) 11,5 кВт; Площадь помещения мастерской (F) 201 м2; Компрессорная: Руст /Кс /cos 128 / 0.8 / 0.8 Насосная: Руст /Кс /cos 22 / 0.8 / 0,8 2. Коммунально-бытовая нагрузка Дом 1 cos / Этаж / лифт / кв. 0.98 / 12 / 1 / 64 Дом 2 cos / Этаж / лифт / кВ 0.98 / 11 / 2 / 44 Школа Nуч / Руд / cos 720 / 0.14 / 0.9 Садик Мест / Руд / cos 120 / 0.4 / 0.9 Магазин F / Руд / cos 78 / 0.11 / 0.9 Коттеджи Nдом / кв / cos 14 / 3 / 0.9 Парикмахерская Nкр / Руд / cos 21/ 1.3 / 0.97 3. Нагрузка в сети 10 кВ РА / cos 1000 / 0.86 РВ / cos 850 / 0.83 РС / cos 29000 / 0.8 Значения всех мощностей приведены в кВт, а расстояния в м. Руст – установленная мощность, кВт; F – площадь помещения, м2; kи – коэффициент использования; kс – коэффициент спроса; кв – число квартир; Nуч – число учеников; Nд – число домов; Pуд – удельная активная мощность; Nкр – число кресел. 4. Расстояния по схеме (рис.1.) l1 = 60 м, l2 = 70 м, l3 = 60 м, l4 = 70 м, l5 = 30 м, l6 = 60 м, l7 = 20 м, l8 = 25 м, l9 =60 м, l10 = 40 м, l11 =32 м. l12 =3 м, l13 =4 м. l14 =5 м, l15 =6 м Содержание Задание на курсовое проектирование Исходные данные 1. Определение расчетных электрических нагрузок в местной сети 1.1. Определение расчётнх нагрузок металлорежущих станков методом упорядоченных диаграмм 1.2. Определение расчётной нагрузки освещения мастерской 1.3. Определение расчётной нагрузки компрессороной 1.4. Определение расчетной нагрузки насосной 1.5. Определение расчетной нагрузки многоэтажных домов 1.6. Определение расчётной нагрузки школы 1.7. Определение расчётной нагрузки детского сада 1.8. Определение расчётной нагрузки магазина . 1.9. Определение расчётной нагрузки коттеджей 1.10. Определение расчетной нагрузки парикмахерской 1.11. Определение суммарной нагрузки всех объектов местной сети . 2. Формирование схемы и выбор параметров распре делительной сети 0.38 кВ 2.1. Выбор кабелей, питающих нагрузки ... 2.1.1. Выбор кабеля, питающего школу, детский сад, магазин 2.1.2. Выбор кабеля, питающего коттед жи 2.1.3. Выбор кабеля, питающего дом №1 и дом №2 2.1.4. Выбор кабеля, питающего коттеджи , школу, д/сад, магазин, парикмахерскую 3. Выбор плавких предохранителей для защиты электроустановок в сети 0.38 кВ 4. Выбор мощности трансформаторов 5. Определение потерь мощности и энергии в местной сети 6. Расчёт кольцевой сети 7. Расчет разомкнутой электрической сети с трансформаторами Список использованной литературы 1. Определение расчётных электрических нагрузок 1.1. Определение расчётной нагрузки станков мастерской методом упорядоченных диаграмм В этом методе Рр для группы электроприёмников определится по средней нагрузке Pср и коэффициенту максимума kм: ,кВт (1.1.) kм зависит от коэффициента использования активной мощности kи одного электроприёмника или группы электроприёмников и эффективного числа электр о приёмников nэф, равного (1.2.) где n – число различных по номинальной мощности и режимам работы электроприемн и ков. Значение kм определим по формуле: (1.3.) Расчётную реактивную нагрузку определим по формуле: (1.4.) (1.5.) = 5 – эффективное чи с ло электроприёмников т.к. кВАр 1.2. Определение расчётной нагрузки освещения мастерской Расчётную нагрузку освещения мастерской определим по формуле : Pр.осв = kc Руд.ламп F, кВт (1.6.) F = 201 м 2, Руд = 0.012 , kс = 0.8. Согласно выражению (1.6.) получим : Рр 2 = Руд F kс = 0.012 201 0.8 = 1.9 кВт ; 1.3. Определение нагрузки компрессорной Руд = 128 кВт ; kс = 0.8; cos = 0.8; tg = 0.75; Рр 3 = Руд kс = 128 0.8 = 102,4 кВт ; Qp3 = Рр 3 tg = 102,4 0.75 = 76,8 кВАр ; 1.4. Определение нагрузки насосной Руд = 22 кВт ; kс = 0.8; cos = 0.8; t g = 0.75; Рр 4 = Руд kс =22 0.8 = 17,6 кВт ; Qp4 = Рр 4 tg = 17,6 0.75 = 13.2кВАр ; Суммарная нагрузка мастерской Р 1р = (Рр 1 + Рр 2 + Рр 3 + Рр 4) Кнм = 148 0,9 = 133.2 кВт ; Q1р = ( Qр 1 + Qр 3 + Qр 4)· Кнм = 106*0,9 = 95,4 кВАр. Кнм =0,9- коэф . несовпадения максимумов графиков нагрузок 1.5. Определение нагрузки многоэтажных домов Рр = Ру кв nкв + 0.9 Рс , кВт (1.7.) Рс = nлиф Pу лиф kс, Qp = Рр tg , кВАр (1.8.) Используя выражения (1.7.) и (1.8.) получим : Дом 1: 12 этажей ; 1 лифта ; 64 квартир ; kс =1; cos = 0.98; tg =0.2. Рр 5 = 1.2 64 + 0.9 1 4,5 1 = 80,85 кВт ; Qp5 = Рр 5 tg = 80,85 0.2 = 16,17 кВАр. Дом 2: 11 этажей ; 2 лифт ; 44 квартир ; kс =0,95; cos = 0.98; tg =0.2. Рр 6 = 1.4 44 + 0.9 0,95 5,5 2 = 71,005 кВт ; Qp6 = Рр 6 tg = 71.005 0.2 = 14.201 кВАр. Р 2р = Руд max · N кв +0,9· N лиф·кс =1,4· 108 +0,9· 3· 1 = 153,9 кВт ; Q2р = Р 2р · tg = 153,9 · 0,2 = 30,78 кВт ; 1.6. Определение нагрузки школы Ру = 0.14 кВт /чел ; Nчел = 688 чел ; cos = 0.9; tg = 0.48. Рр = Ру Nчел , кВт (1.9.) Согласно выражению (1. 9.) получим : Рр 7 = Ру Nчел = 0.14 720 = 100,8 кВт ; Qp7 = Рр 7 tg = 100,8 0.484 = 48,79 кВАр. 1.7. Определение нагрузки детского сада Ру = 0.4 кВт /место ; Nмест = 120 мест ; cos = 0.9; tg = 0.484. Рр = Ру Nмест , кВт (1.10.) Используя выражение (1.10) получ им : Рр 8 = Ру Nмест = 0.4 120 = 48 кВт ; Qp8 = Рр 8 tg = 48 0.484 = 23,23 кВАр. 1.8. Определение н агрузки магазина Ру = 0.11 кВт /м 2; F= 78 м 2; cos = 0.9; tg = 0.48. Рр = Ру F, кВт (1.11.) Согласно выражению (1.11) получим : Рр 9 = Ру F = 0.11 78 = 8.58 кВт ; Qp9 = Рр 9 tg = 8.58 0.48 = 4.15 кВАр. 1.9. Определение нагрузки к оттеджей Ру = 5 кВт /кот ; 14 дома по 3 квартире ; cos = 0.9; tg = 0.484. Рр = Ру Nкот , кВт (1.12) Рр 10 = Ру Nкот = 5 14 = 70 кВт ; Qp10 = Рр 10 tg =70 0.484 = 33,88 кВАр. 1.10. Определение нагрузки парикмахерской Ру = 1.3 кВт /кресло ; Nкресел = 2 ; cos = 0.97; tg = 0.25. Рр = Ру Nкресел , кВт (1.13.) Используя выражение (1.13) получим : Рр 11 = Ру Nкресел = 1.3 2 = 2.6 кВт ; Qp11 = Рр 11 tg = 2.6 0.25 = 0.65 кВАр. 1.11. Определение суммарной нагрузки всех объектов Р 3р = Ррм + 0.8 Ршк + 0.7 Рд /с + 0.5 Ррк + 0.8 Ррп = 8,58 + 0.8 100,8 + 0.7 48 + + 0.5 70 + 0.8 2,6 = 159,9 кВт ; Q3р = Qрм + 0.8 Qшк + 0.7 Qд /с + 0.5 Qрк + 0.8 Qрп = 14,15 + 0.8 48,79 + 0.7 23,23 + 0.5 33,88 + 0.8 0.65 = 76,903 кВАр. Рр =( Р 1р + Р 2р + Р 3р )· 0,95= (133.2 + 153,9 + 159,9)· 0,95 = 424,65 кВт. Qр = ( Q1р + Q2р + Q3р ) · 0,95= (95,4 + 30,78 + 76,903)· 0,95 = 192,929 кВАр. 2. Формирование схемы и выб ор параметров распределител ь ной сети 0.38 кВ 2.1. Выбор сечения проводов (кабелей) разомкнутой местной сети по допустимой потере напряж е ния В основе метода выбора сечения провода (кабеля) в разомкнутой сети по допустимой потере напряжения, которая обычно полагается равной Uдоп = 0.05Uном , лежит слабая зависимость удельного реактивного сопротивления провода от его сеч е ния; Uном – номинальное напряжение сети. Потеря напряжения в разомкнутой сети с n нагрузками определяется по форм у ле: , (2.1.) где - потеря напряжения от протекания активной (реактивной) мощности в активном (индуктивном) сопротивлении, определяется либо по мощностям нагр у зок Pi (Qi), находящихся на расстоянии li от источника питания, либо по значениям перетоков Pi (Qi) мощности на учас т ках линии i, длиной li между нагрузками или источником питания и бл и жайшей к нему нагрузке. Алгоритм метода состоит из следующих шагов: 1. Задаёмся удельным индуктивным сопротивлением провода X0 = 0.33 0.4 Ом/км (к а беля – Х0 = 0.06 Ом/км). 2. Определяем потерю напряжения Uх. 3. Определяем, какая часть от допустимой потери напряжения приходится на UR потерю напр я жения от протекания активной мощности в активном сопротивлении как URдоп = Uдоп - UX (2.2) 4. Определяем расчётное сечение по выражению: , (2.3.) где - удельная проводимость материала, из которого изготовлен проводник (для алюм и ния эта величина равна 53 м/мм2 Ом, для меди – 32 м/мм2 Ом). 5. Выбираем табличное значение сечения провода sтабл s (2.4.) и определяем для него R0 и индуктивное X0 удельные сопротивления провода, а также допу с тимый по нагреву ток Iдоп. 6. Определяем максимальную потерю напряжения в выбранном проводе (на участке от исто ч ника питания до наиболее удалённой от него нагрузки) по выражению (2.1.) и проверяем выполн е ние условия: U Uдоп (2.5.) 7. Определяем расчётный ток провода по выражению: , (2.6.) где S – полная мощность на участке, ближайшем к источнику питания, Pi (Qi) – активные (р е активные) нагрузки, подключенные к проводу, и проверяем выполнение условия: I Iдоп (2.7.) 8. Если потеря напряжения и (или) ток превысят допустимые значения, то надо в ы брать провод большего сечения и вновь проверить нарушенное ограничение, в противном случае процед у ра выбора сечения может считаться завершенной. Расчёт: 2.1.1. Выбор кабеля, питающего школу, д/сад и магазин 2) Х0=0,06 Ом/км 3) 4) 5) r 0=0,443 Ом/км х0=0,061Ом/км 6) 15,63В 19В-условие выполняется 2. 1.2. Выбор кабеля, питающего коттеджи 1) Рк=70кВт Q к=33,88кВАр 2) Х0=0,06 Ом/км 3) 4) 5) r 0=1,94 Ом/км х0=0,067Ом/км 6) 15,533В 19В-условие выполняется 2 . 1.3. Выбор кабеля, питающего дом №1 и дом №2 2) Х0=0,06 Ом/км 3) 4) 5) r 0=0,443 Ом/км х0=0,061Ом/км 6) 13,601В 19В-условие выполняется 2 . 1.4. Выбор кабеля, питающего школу, д/сад, магазин, каттеджи и парикмахерскую 2) Х0=0,06 Ом/км 3) 4) 5) r 0=0,326 Ом/км х0=0,06Ом/км 6) 16,88В 19В-условие выполняется 3. Выбор плавких предохранителей для защиты электрических уст а новок в сети 0.38 кВ При выборе параметров предохранителей необходимо обеспечить выполнение следующих у с ловий: Uном.пр. Uном (3.1.) где Uном.пр., Uном – номинальные напряжения предохранителя и сети, В; Iном.пр. Iр (3.2.) где Iном.пр., Iр – номинальный ток предохранителя и расчётный ток, протекающий через защ и щаемый элемент сети, А; Iпл.вст Iр (3.3.) где Iпл.вст – номинальный ток плавкой вставки, А. Еще одно условие выбора предохранителей – обеспечение селективности защиты сети, позволяющее отключать только повреждённые участки, оставляя остальные участки в работе. В разветвленной сети для обеспечения селективности ближайшие к источнику питания участки с е ти должны иметь вставки предохранителей на одну или две ступени больше, чем вставки более уд а ленных предохранителей. Для предохранителя П1: (станки) Для предохранителя П2: (освещение) А. Выбираем плавкую вставку с Iпл.вст = 6 А. Iр = 2.75 А Для предохранителя П3: (насосная) Выбираем плавкую вставку с Iпл.вст = 35 А. Iр = 31,88 А. Для предохранителя П4: (компрессорная) А. Выбираем плавкую вставку с Iпл.вст = 200 А. Iр = 185,51 А. Для предохранителя П7: (коттеджи) А. Выбираем плавкую вставку с Iпл.вст = 125 А. Iр = 112,7 А. Для предохранителя П8: (парикмахерская) А. Выбираем плавкую вставку с Iпл.вст = 6 А. Iр = 3.86 А. Для предохранителя П9: (дом) Выбираем плавкую вставку с Iпл.вст = 300 А. Iпл.вст = 300 А. Iр = 224,44 А Для предохранителя П5: (коттеджи+школа+д/с+маг.+парик.) Iпл.вст = 300 А. Iпл.вст = 300 А. Iр = 257,15 А Для предохранителя П6: (коттеджи+ парик.) Iпл.вст = 125 А. Iпл.вст = 125 А. Iр = 116,5 А 4. Выбор мощности трансформаторов При наличии потребителей 1-й и 2-й категорий и отсутствии централизованного резерва трансформаторов главной понижающей подстанции выполняется двух-трансформаторными. При этом мощность каждого трансформатора определяется как: Sном.тр Sр / 2 0.7 (4.1.) что соответствует при аварийном режиме выходе из строя одного из трансформаторов 40% перегрузке оставшегося в работе трансформатора в режиме максимальной н а грузки. 4.1. Выбор мощности трансформаторов двухтрансформаторной подста н ции 10/0.38 кВ кВА. Согласно выражению (4.1.) получим: Sном.тр 466,422 / 2 0.7 = 333,159 кВА. Выбираем трехфазные двухобмоточные трансформаторы 10/0.4 мощностью Sном.тр = 400 кВА. Таблица 1. Параметры трехфазного двухобмоточного трансформатора 10/0.4 кВ Номинал ь ная мо щ ность Sном (кВА) uk,% Pk (кВт) Pхх (кВт) Qхх (кВАр) rt (Ом) xt (Ом) 400 4.5 5.5-5.9 0.92-1.08 12.0 3.7 10.6 4.7. Выбо р мощности трансформаторов двух трансформаторной подста н ции 110/10 кВ Sр2 = (4.2.) PА = 10 00 кВт; cos = 0.86 ; tg = 0.593 ; QА = PА tg = 10 00 0.593 = 590 кВАр; PВ = 8 5 0 кВт; cos = 0.8 3 ; tg = 0.67 ; QВ = PВ tg = 8 5 0 0.67 = 571 кВАр; PС = 29 000 кВт; cos = 0.8; tg = 0.75; QС = PС tg = 2 9 000 0.75 = 21 750 кВАр; = 424,65 + 1000 + 8 5 0 + 2 9 000 = 31274,65 кВт. = 192,929 + 590 + 571 + 21750 = 23103,93 кВАр. Согласно выражению (4.2.) получим: Sр2 = = 38883,1 кВА. Согласно выражению (4.1.) получим: Sном.тр 3 8883,1 / 2 0.7 = 27773,64 кВА. Выбираем трехфазные двухобмоточные трансформаторы 110/10 кВ мощностью: Sном.тр = 32 000 кВА. Таблица 2. Параметры трехфазного двухобмоточного трансформатора 110/10 кВ Номинал ь ная мо щ ность Sном (кВА) uk,% Pk (кВт) Pхх (кВт) Qхх (кВАр) rt (Ом) xt (Ом) 32 000 10.5 1 4 5 35 2 40 1,87 43,5 5. Определение потерь активной мощности и энергии в местной с е ти Потери мощности складываются из потерь мощности в линиях и в трансформаторах. Потери активной мощности в линии в кВт могут быть определены по следующим выражен и ям: , (5.1.) где I,P,Q,S – ток, активная, реактивная и полная мощности, протекающие в линии, Uном, Rл – номинальное напряжение и активное сопротивление линии. При определении суммарных потерь активной мощности в сети производится суммиров а ние потерь мощности в отдельных ветвях: , (5.2.) где индекс k равен числу ветвей в схеме сети. Потери активной мощности в трансформаторе можно определить по формуле: , (5.3.) где Pст – потери мощности в стали, приближенно равные потерям холостого хода тран с форматора; Pм - потери в меди трансформатора, которые могут приниматься равными потерям короткого замыкания; Sр, Sном - расчетная нагрузка и номинальная мощность трансформатора. При двух параллельных трансформаторах выражение (5.3.) запишется как: , (5.4.) Для определения годовых потерь энергии в линиях суммарные потери мощн о сти в линиях должны быть умножены на время потерь : А л = Р л , (5.5.) которое зависит от времени использования максимальной нагрузки Ти и может быть опред е лено по формуле: = (0.124 + Ти / 10000)2 8760. (5.6.) Годовые потери энергии в параллельных трансформаторах определяются как , (5.7.) Суммарные потери энергии складываются из потерь энергии в линиях и тран с форматорах: А = А л + А t (5.8.) Зная стоимость 1 кВт ч электроэнергии с, можно оценить стоимость потерь электроэне р гии в течение года: C = А c, руб (5.9.) *0,443*160=13,543кВт *1,94*45=3,3кВт *0,443*100=6,640кВт *0,326*190=25,219кВт В 2-х параллельных трансформаторах: Годовые потери энергии в линиях А л = Р л Годовые потери энергии в трансформаторах Суммарные потери энергии Стоимость потерь 6. Расчет замкнутой электрической сети 6.1. Определение перетоков мощности и токов на участках замкнутой электрической с е ти На первом этапе расчёта замкнутая электрическая сеть разрезается по источнику п и тания и заменяется сетью с двухсторонним питанием. Активная и реактивная мощности, передаваемые от первого источника питания И1 при н е учёте потерь мощности в сети, определяются как , (6.1.) где Pi и Qi – активная и реактивная мощности i-й расчётной нагрузки; li -И2 – расстояние от i-й нагрузки до второго источника питания; lИ1 -И2 – расстояние между источниками питания; n – число нагрузок. Определяются перетоки мощности на участках сети с двухсторонним питанием с использован и ем первого закона Кирхгофа: pИ1-а + j qИ1-а = pИ1 + j qИ1 pа-б + j qа-б = pИ1-а + j qИ1-а – Pа – j Qa pб-в + j qб-в = pа-б + j qа-б – Pб – j Qб (6.2.) pв-И2 + j qв-И2 = pб-в + j qб-в – Pв – j Qв = pИ2 + j qИ2 Если в процессе расчёта значение активного или реактивного перетока становится отрицател ь ным, это означает, что найдена точка токораздела соответственно активной или реакти в ной мощности, в которой нагрузка получает питание с двух сторон. По значениям активного и реактивного перетоков определяются полные мощности пер е токов как , (6.3.) а по ним значения токов на участках сети , (6.4.) 6.2. Определение сечения провода кольцевой сети по экономической пло т ности тока Сечение проводов s эк (экономическое сечение провода) по экономической плотности тока j эк, которая является нормированным обобщенным показателем, приближенно соответствующим минимуму приведённых затрат на сооружение и эксплуатацию л и нии находится как: , (6.5.) где I р – расчетный ток линии, определенный по формуле (6.4.); значение j эк (А/мм2) зависит от времени использования максимальных нагрузок, типа линии и района её прокладки, в курсовом проекте принимается j эк =1,1 (А/мм2). Если сечение провода на всех участках сети нужно выбрать одинаковым, то в (6.5.) в к а честве I р должен использоваться эквивалентный ток I экв, при котором потери мощности будут такими же, как и при расчётных токах на участках кольцевой сети, опр е деленных по (6.4.). Эквивалентный ток определяется как , (6.6.) где индекс i соответствует номеру участка кольцевой сети; I р i и li – значение тока на i -м участке и длина i -го участка; l И1-И2 – расстояние между источниками питания. Выбираем ближайшее к s эк табличное значение сечения провода как: s табл s экв (6.7.) и определяем для него активное R 0 и индуктивное X 0 удельные сопротивления пр о вода, а также допустимый ток по нагреву I доп. Проверяем выполнение условия: I max I доп (6.8.) где Imax – соответствует максимальному из токов источников питания. Если усл о вие (6.8.) не выполняется, то необходимо выбрать провод большего сечения. Расчёт: 1. РА/ РВ/ Узел 2 – является точкой токораздела 2. Определение сечения провода кольцевой сети по экономической плотности тока s табл s эв 5 0мм2 4 7,8 мм2 Параметры воздушной линии АС-5 0 R 0 =0. 6 5 Ом/км X 0 =0.392 Ом/км I max I доп 91,328 А 21 5А Осуществляется проверка провода по допустимой потере напряжения, которая определяе т ся в соответствии с (2.1.). Следует учесть при этом, что потери напряжения от протекания акти в ной мощности (реактивной) мощности в активном (реактивном) сопротивлении на участках от и с точника питания до точки токораздела активной (реактивной) мощности будут одинаков ы ми. При совпадении точек токораздела активной и реактивной мощностей потерю напряж е ния на участке от любого источника питания до этой точки необходимо сравнить с допустимой пот е рей напряжения U U доп (6.9.) При несовпадении точек токораздела необходимо определить потерю напряжения до т о чек токораздела как активной, так и реактивной мощности, выбрать максимальную и проверить выполн е ние условия (6.9.) Проверить провод по допустимой потере напряжения в аварийном режиме. Наиболее тяж е лым является аварийное отключение того связанного с источником питания провода, по которому перед а ется большая мощность. Потеря напряжения в разомкнутой сети с несколькими нагрузками, которая обр а зуется в результате отключения провода у источника питания, определяется по выражению (2.1.), как рассмо т рено в разделе 2.1. Выбор сечения провода по экономической плотности тока выполним с помощью IS 1 – пр о граммы. Выбранное нами сечение не удовлетворяет условию, выбираем новую марку провода с сечением 120 мм2. АС-120: r =0.27Ом/км, х=0,365 Ом/км, I доп =375 А суммарная длина линии dl 18.000000 мощность источника питания pi 1352.700000 qi 820.039800 перетоки мощности на участках линии pp , qp 1 1352.700000 820.039800 2 352.700100 230.039800 3 -497.299900 -340.960200 4 -921.950000 -533.889200 2точка токораздела активных мощностей 2точка токораздела реактивных мощностей токи на участках линии car 1 91.328390 2 24.311560 3 34.811920 4 61.509600 эквивалентный ток care 52.579050 экономическое сечение провода 52.579050 потеря напряжения в нормальном режиме на участках линии ul 1 199.363100 2 107.516100 3 129.360700 4 177.518400 максимальная потеря напряжения в нормальном режиме до точек активного и реактивного токораздела ua 306.879200 ur 306.879200 сечение провода r 0= 2.700000 E -01 x 0= 3.650000 E -01 аварийный режим потеря U при аварийном отключении провода в конце 798.832900 потеря U при аварийном отключении провода в начале 1196.178000 7. Расчёт разомкнутой электрической сети с трансформаторами Цель расчёта заключается в определении на основе информации о значении н а пряжения, а также значениях активной и реактивной мощностей в нагрузочном узле 2 схемы сети, показа н ной на рис.3(а), напряжений в узлах 1, а, б и перетоков мощности на отдельных участках сети. Всп о могательными являются задачи, связанные с определением параметров элементов схемы замещ е ния электрической сети, показанной на рис.3(б). Номинальное напряжение нагрузочного и генераторного узлов полагается равными 10 кВ, а номинальное н а пряжение линии 220(110) кВ. Рис.3. Схема двухцепной линии с трансформаторами по концам а) и её ехема замещ е ния б). Повышающий и понижающий трансформаторы Т1 и Т2 на схеме замещения представл е ны активным и индуктивным сопротивлениями, а поперечная проводимость трансформатора замен е на постоянной нагрузкой (потерями активной и реактивной мощностей в стали трансформатора P ст + j Q ст , приближенно равными потерям х о лостого хода P х+ + j Q х): S ст = P ст + j Q ст= P х + j Q х (7.1.) 7.1. Выбор сечения проводов двухцепной линии по экономической плотности тока Для определения расчетного тока двухцепной линии: , (7.2.) необходимо оценить протекающую по линии мощность, которая может быть определена как су м ма нагрузки P н + j Q н и потери мощности Pt 2 + j Q t2 в трансформаторе Т2: P л + j Q л = P н + j Q н+ Pt 2 + j Q t2. (7.3.) Числитель выражения (7.2.) соответствует протекающей в линии полной мощн о сти; двойка в знаменателе делит эту мощность между параллельными ветвями; U л.ном – номинальное напряжение линии, равное 220(110) кВ. Мощность трансформаторов Т1 и Т2 может быть выбрана одинаковой по мощности н а грузки двухцепной линии с трансформаторами и условию (4.1.). Для выбранных трансформаторов определяются, Приложение 7 [1] : · табличные значения активного rt и индуктивного xt сопротивлений трансформаторов, приведенные к стороне высокого напряжения трансформат о ра; · значения активных и реактивных потерь холостого хода P х + j Q х, которым полаг а ются равными потери в стали трансформатора P ст + j Q ст; · активные потери короткого замыкания трансформатора P к , которым полагаются ра в ными потери активной мощности в меди трансформатора P м; · напряжение короткого замыкания трансформатора u к в процентах, использующееся при вычислении реактивных потерь короткого замык а ния: (7.4.) которым полагаются равными потери реактивной мощности в меди трансформатора. Потери мощности двух параллельных трансформаторов можно определить по формуле: . (7.5.) Экономическое сечение проводов линии определяется при заданном значении экономич е ской плотности тока в соответствии с (6.5.). Сечение проверяется по нагреву, условие (3.1.), и д о пустимой потере напряжения в нормальном, и связанном с выпадением одной из параллел ь ных линий аварийном режимах. 7.2. Определение параметров режима двухцепной линии электропередачи с трансфо р маторами Расчёт режима начинаем с нагрузочного узла. Поскольку номинальные напряж е ния U 1ном = U 2ном отличаются от номинального напряжения линии U л.ном, приводим напряжение U 2 к ном и нальному напряжению линии как: , (7.6.) где kt 2 – коэффициент трансформации трансформатора Т2, равный отношению номинал ь ного напряжения линии к номинальному напряжению нагрузки; - вторичное напряжение трансформатора, приведённое к стороне высокого напряж е ния. Приведённое напряжение в узле б отличается от приведённого напряжения в узле 2 на величину потерь напряжения в трансформаторе Т2, определяемых по значениям активной и реа к тивной нагрузки в узле 2, эквивалентным значениям сопротивлений параллельных трансформат о ров и приведенному напряжению : . (7.7.) Мощность, генерируемая половиной емкости на землю двухцепной линии в точке б, опр е деляется как: , (7.8.) где b 0 – удельная проводимость на землю линии умножается на длину линии l и на 2, так как линии параллельны, делится на 2, так как рассматривается проводимость только половинной емк о сти в соответствии с П-образной схемой замещения линии. Переток мощности в конце линии P б-а + j Q б-а отличается от мощности нагрузки на величину потерь мощности в трансформаторе и мощность, генерируемую л и нией (7.8.) (7.9.) В (7.9.) потери мощности в меди трансформатора определены иначе, чем в (7.5.), следует также обратить внимание на то, что реактивная мощность в конце линии больше реактивной мо щ ности в начале трансформатора Q б-2 > Q б-а на мощность, генрируемую линией в точке б. Опред е ляем переток мощности в начале линии, отличающийся от перетока в конце линии на величину потерь мощности в линии: (7.10.) где r л/2, хл/2 – активное и индуктивное сопротивления параллельных линий. Аналогично (7.7.) определяется приведённое напряжение в точке а, отличающееся от приведённого напряжения в точке б на величину потерь напряжения в л и нии: . (7.11.) Найдём мощность, генерируемую линией в точке а: , (7.12.) Определяется мощность, поступающая из источника питания и отличающаяся от мощн о сти в начале линии на величину потерь мощности в трансформаторе Т1, и мощность, генериру е мую линией в узле а: (7.13.) где rt 1/2, хt1/2 – эквивалентные активное и индуктивное сопротивления параллельных трансформ а торов. Определяем приведенное: , (7.14) и действительное напряжения в узле 1: . (7.15.) ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ Активная мощность PNn 35.043 000 Реактивная мощность QNn 24.392 000 Длина линии dl 29 .000000 dl 29 .000000 Индуктивное сопротивление трансформатора xt 43.500000 Активные потери мощности в стали dpst 3.500000 E -02 Реактивные потери мощности в стали dqst 2.400000 E -01 Потери короткого замыкания dpk 1.450000E-01 Напряжение короткого замыкания uk 10.500000 Номинальная мощность трансформатора str 32.000000 РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЁТА номинальные напряжения тр-ра :121/10.5 кВ jэкономическое:1А/мм2 доп потеря напряжения:7700B полная мощность нагрузки 42.696390 акт.переток в линии 35.242070 реакт. переток в линии 27.862830 потери акт мощн в ст.т-ра 1.990685E-01 потери реакт мощн в ст. т-ра 3.470829 потери реакт. мощн в меди тр-ра = 3.360000 полная мощность в конце линии 44.925950 ток в линии 107.181800 расчетное сечение линии 107.181800 потеря напряжения 2632.408000 выбрать провод r0= 3.300000E-01x0= 3.710000E-01b0= 2.870000E-06 выбрать провод r0= 3.300000E-01 x0= 3.710000E-01b0= 2.870000E-06 приведенное напряжение в конце тр-ра 121.000000 потеря акт, реакт.мощн.в тр-ре. 1.164188E-01 2.708138 акт, реакт. мощности в начале тр-ра2. 35.229420 27.580140 напряжение в конце линии 125.655300 мощность, генерируемая в конце линии 1.314139 акт., реакт мощности в конце линии 35.229420 26.266000 напряжение в начале линии 128.121300 акт., реакт мощности в начале линии 35.814620 26.923910 мощность, генерируемая в начале линии 1.366227 акт, реакт. мощности в конце тр-ра1. 35.814620 25.557680 приведенное напряжение генератора 132.721400 напряжение генератора 11.517150 акт., реакт мощности генератора 35.994890 28.602730 CDO-6.0 / (27.02.04) Дата: 2008:05:26 Время расчета: 21:39:42 Для задания коэффициентов трансформации используется полярная система координат *ЧСЕТЬ * Основные данные ---------- Bремя:21:39:44.75 Считаны данные: BEAST ( ) *ПЧСЕТЬ * Просмотр основных данных ---------- Bремя:21:39:52.49 *СРЖМ * Расчет установившегося режима ---------- Bремя:21:40:00.07 (B): В узле 1 задан источник реак.мощности без пределов регулирования Oбобщенные данные по схеме BEAST ----------------------------------- узлов- 16 ветвей- 13 генераторов- 1 трансформаторов- 6 из них синхр. компенсаторов- 0 из них с регулированием- 4 узлов с нагрузкой- 11 тр-ов с поперечным рег.- 0 узлов со с.х.н.- 0 ветвей с фикс. P- 0 узлов с шунтами- 0 параллельных ветвей- 6 из них управляемых- 0 перетоков сальдо- 0 узлов с пределами- 0 ветвей с пределами- 4 контр. параметров по узлам- 0 контр. параметров по ветвям- 12 узлов с стк- 0 отключенных ветвей- 0 Температура: 20 град. Частота системы 1 = 50.00 гц Суммарная нагрузка по Р: 34392. кВт по Q: 25393. кВАр Суммарная генерация по Р: 35043. кВт по Q: 25577. кВАр Номера балансирующих узлов по: P: 1 Q: 1 Итерация Pнб max( узел) Qнб max ( узел) шаг якобиан ннэ 0 Q-U 59870.840( 2) 93880.640( 3) .100E+01 .543*E 137 107 1 P-D 31201.040( 4) 11193.800( 3) .119E+01 .543*E 137 107 2 PQ 11860.380( 4) 15211.350( 3) .578E+00 .543*E 137 107 3 PQ 2985.551( 4) 3693.785( 3) .774E+00 .851*E 138 106 4 PQ 74.539( 10) 28.244( 4) .101E+01 .729*E 139 106 5 PQ 1.209( 10) .928( 4) .104E+01 .116*E 138 105 (И): Pасчет закончен. Mакс.небаланс = .95703E-01 *ПЧРЖМ * Просмотр результатов расчета ---------- Bремя:21:40:02.60 Информация об узлах схема: BEAST У з е л напряжение угол Pн Qн Pг Qг Pш Qш Pнб Qнб И м я Номер кВ град кВт кВАр кВт кВАр кВт кВАр кВт кВАр 1 11.000 - - - 36309.3 33406.1 - - - - 122.076 -2.245 - - - - - - - - 3 116.593 -2.646 - - - - - - - - 4 10.256 -5.183 32000.0 24000.0 - - - - - - 5 10.126 -5.463 850.0 530.0 - - - - - - 6 10.011 -5.710 850.0 638.0 - - - - - - 7 10.103 -5.595 - - - - - - - - 8 .399 -6.208 326.2 106.1 - - - - - - 9 .391 -6.162 - - - - - - - - 10 .365 -4.660 93.8 45.4 - - - - - - 11 .362 -4.414 42.0 20.3 - - - - - - 12 .360 -4.290 9.6 4.6 - - - - - - 13 .391 -6.172 70.0 17.6 - - - - - - 14 .391 -6.174 3.9 1.0 - - - - - - 15 .392 -6.188 95.0 19.3 - - - - - - 16 .389 -6.181 51.1 10.4 - - - - - - ------- ------- ------- ------- ------- ------- 34391.6 25392.8 36309.3 33406.1 .0 .0 *СРЖМ * Расчет установившегося режима ---------- Bремя:21:40:38.19 (И): Pасчет закончен. Mакс.небаланс = .95703E-01 *ПЧРЖМ * Просмотр результатов расчета ---------- Bремя:21:40:40.61 Информация об узлах схема: BEAST У з е л напряжение угол Pн Qн Pг Qг Pш Qш Pнб Qнб И м я Номер кВ град кВт кВАр кВт кВАр кВт кВАр кВт кВАр 1 11.000 - - - 36309.3 33406.1 - - - - 2 122.076 -2.245 - - - - - - - - 3 116.593 -2.646 - - - - - - - - 4 10.256 -5.183 32000.0 24000.0 - - - - - - 5 10.126 -5.463 850.0 530.0 - - - - - - 6 10.011 -5.710 850.0 638.0 - - - - - - 7 10.103 -5.595 - - - - - - - - 8 .399 -6.208 326.2 106.1 - - - - - - 9 .391 -6.162 - - - - - - - - 10 .365 -4.660 93.8 45.4 - - - - - - 11 .362 -4.414 42.0 20.3 - - - - - - 12 .360 -4.290 9.6 4.6 - - - - - - 13 .391 -6.172 70.0 17.6 - - - - - - 14 .391 -6.174 3.9 1.0 - - - - - - 15 .392 -6.188 95.0 19.3 - - - - - - 16 .389 -6.181 51.1 10.4 - - - - - - ------- ------- ------- ------- ------- ------- 34391.6 25392.8 36309.3 33406.1 .0 .0 Информация об узлах схема: BEAST У з е л напряжение угол Pн Qн Pг Qг Pш Qш Pнб Qнб И м я Номер кВ град кВт кВАр кВт кВАр кВт кВАр кВт кВАр 1 11.000 - - - 36309.3 33406.1 - - - - 2 122.076 -2.245 - - - - - - - - 3 116.593 -2.646 - - - - - - - - 4 10.256 -5.183 32000.0 24000.0 - - - - - - 5 10.126 -5.463 850.0 530.0 - - - - - - 6 10.011 -5.710 850.0 638.0 - - - - - - 7 10.103 -5.595 - - - - - - - - 8 .399 -6.208 326.2 106.1 - - - - - - 9 .391 -6.162 - - - - - - - - 10 .365 -4.660 93.8 45.4 - - - - - - 11 .362 -4.414 42.0 20.3 - - - - - - 12 .360 -4.290 9.6 4.6 - - - - - - 13 .391 -6.172 70.0 17.6 - - - - - - 14 .391 -6.174 3.9 1.0 - - - - - - 15 .392 -6.188 95.0 19.3 - - - - - - 16 .389 -6.181 51.1 10.4 - - - - - - ------- ------- ------- ------- ------- ------- 34391.6 25392.8 36309.3 33406.1 .0 .0 Информация о ветвях схема: BEAST Ветвь Pij Qij Pji Qji дP корона дQ Iл Kзагр Qг I J кВт кВАр кВт кВАр кВт кВт кВАр А кВАр 2- 3 36082.6 30145.6 -34663.0 -28549.4 1419.65 - 1596.17 222.6 - - 4- 5 1324.0 847.5 -1311.3 -830.4 12.69 - 17.15 88.6 - - 4- 7 1126.9 602.4 -1114.3 -585.4 12.57 - 17.00 72.0 - - 5- 6 461.3 300.4 -457.3 -295.0 3.99 - 5.39 31.4 - - 6- 7 -392.7 -343.0 395.6 347.0 2.93 - 3.96 30.1 - - 8- 9 237.3 91.6 -232.4 -90.0 4.87 - 1.66 368.1 - - 8- 15 149.3 30.3 -146.5 -29.7 2.85 - .52 220.5 - - 9- 10 158.4 71.3 -146.1 -70.5 12.27 - .87 256.6 - - 9- 13 74.0 18.7 -73.9 -18.6 .13 - .05 112.8 - - 10- 11 52.3 25.0 -51.6 -25.0 .67 - .05 91.7 - - 11- 12 9.6 4.6 -9.6 -4.6 .06 - .00 17.1 - - 13- 14 3.9 1.0 -3.9 -1.0 .00 - - 6.0 - - 15- 16 51.5 10.4 -51.1 -10.4 .35 - .06 77.5 - - -------- ------ -------- -------- 1473.03 .00 1642.89 .0 Информация о трансформаторах схема - BEAST Имя об'екта Имя тр-ра узел Uтек Kмод Карг P Q I Kзагр dP dQ Psh Qsh кВ кВт кВАр А о.е. кВт кВАр кВт кВАр 2 122.076 11.524 - -18041.3 -15072.7 111.3 .55 54.78 1314.76 58.59 315.5 1 11.000 18154.7 16703.0 ------------------------------------------------------------------------------------------- 2 122.076 11.524 - -18041.3 -15072.7 111.3 .55 54.78 1314.76 58.59 315.5 1 11.000 18154.7 16703.0 ------------------------------------------------------------------------------------------- 3 116.593 10.952 - 17331.5 14274.7 111.3 .55 52.58 1261.94 53.45 287.8 4 10.256 -17225.4 -12724.9 ------------------------------------------------------------------------------------------- 3 116.593 10.952 - 17331.5 14274.7 111.3 .55 52.58 1261.94 53.45 287.8 4 10.256 -17225.4 -12724.9 ------------------------------------------------------------------------------------------- 7 10.103 25.000 - 359.3 119.2 21.7 - 2.95 5.20 8 .399 -356.4 -114.0 ------------------------------------------------------------------------------------------- 7 10.103 25.000 - 359.3 119.2 21.7 - 2.95 5.20 8 .399 -356.4 -114.0 -------------------------------------------------------------------------------------------- И т о г о: 220.63 5163.79 224. 1206. Tаблица распределения потерь в схеме: BEAST Cуммарные мощности : активн. реактивн. H а г р у з к а 34391.6 25392.8 Г е н е р а ц и я 36309.3 33406.1 Генерация ЛЭП .0 П о т е р и в: Ш у н т а х .0 .0 из них в БСК .0 СК .0 Л Э П 1473.0 1642.9 на корону по g .0 На корону по хар-ке .0 Трансформаторах 220.6 5163.8 в шунтах 224.1 1206.7 Суммарные потери 1917.7 8013.3 Потери в линиях электропередач U ном U ср. активные % реактивные % генер. в ЛЭП % корона % 4 .4 21.20 1.1 3.22 .0 .00 .0 .00 .0 10.5 10.3 32.18 1.7 43.50 .5 .00 .0 .00 .0 110.0 119.3 1419.65 74.0 1596.17 19.9 .00 .0 .00 .0 -------- ----- -------- ----- -------- ----- Итого: 1473.0 76.8 1642.9 20.5 .0 .0 Потери в трансформаторах U ном DP обмотки % DQ обмотки % DP шунта % DQ шунта % 10.5 5.90 .3 10.39 .1 .00 .0 .00 .0 110.0 214.73 11.2 5153.40 64.3 224.09 11.7 1206.66 15.1 -------- ----- -------- ----- -------- ----- -------- ----- Итого: 220.6 11.5 5163.8 64.4 224.1 11.7 1206.7 15.1 Oбобщенные данные по схеме BEAST ----------------------------------- узлов- 16 ветвей- 13 генераторов- 1 трансформаторов- 6 из них синхр. компенсаторов- 0 из них с регулированием- 4 узлов с нагрузкой- 11 тр-ов с поперечным рег.- 0 узлов со с.х.н.- 0 ветвей с фикс. P- 0 узлов с шунтами- 0 параллельных ветвей- 6 из них управляемых- 0 перетоков сальдо- 0 узлов с пределами- 0 ветвей с пределами- 4 контр. параметров по узлам- 0 контр. параметров по ветвям- 12 узлов с стк- 0 отключенных ветвей- 0 Температура: 20 град. Частота системы 1 = 50.00 гц Суммарная нагрузка по Р: 34392. кВт по Q: 25393. кВАр Суммарная генерация по Р: 35043. кВт по Q: 25577. кВАр Номера балансирующих узлов по: P: 1 Q: 1 _ Список использованной литературы 1. И.И. Голуб. Методические указания к курсовому проету по дисциплине «Электрические сети предпр и ятий железнодорожного транспорта», г. Иркутск 1999 г. 2. И.И. Голуб. Задания и методические указания к курсовым проектам по дисциплине «Электрические сети предпр и ятий железнодорожного транспорта», г. Иркутск 2001 г. 3. Караев Р.И., Волобринский С.Д., Ковалев И.Н. Электрические сети и энергосистемы / Уче б ник для вузов ж.-д. транспорта.-М.: Транспорт, 1988. 326 с. 4. Курс лекций по дисциплине «Электрические сети предприятий железнодорожного транспо р та».
1Архитектура и строительство
2Астрономия, авиация, космонавтика
 
3Безопасность жизнедеятельности
4Биология
 
5Военная кафедра, гражданская оборона
 
6География, экономическая география
7Геология и геодезия
8Государственное регулирование и налоги
 
9Естествознание
 
10Журналистика
 
11Законодательство и право
12Адвокатура
13Административное право
14Арбитражное процессуальное право
15Банковское право
16Государство и право
17Гражданское право и процесс
18Жилищное право
19Законодательство зарубежных стран
20Земельное право
21Конституционное право
22Конституционное право зарубежных стран
23Международное право
24Муниципальное право
25Налоговое право
26Римское право
27Семейное право
28Таможенное право
29Трудовое право
30Уголовное право и процесс
31Финансовое право
32Хозяйственное право
33Экологическое право
34Юриспруденция
 
35Иностранные языки
36Информатика, информационные технологии
37Базы данных
38Компьютерные сети
39Программирование
40Искусство и культура
41Краеведение
42Культурология
43Музыка
44История
45Биографии
46Историческая личность
47Литература
 
48Маркетинг и реклама
49Математика
50Медицина и здоровье
51Менеджмент
52Антикризисное управление
53Делопроизводство и документооборот
54Логистика
 
55Педагогика
56Политология
57Правоохранительные органы
58Криминалистика и криминология
59Прочее
60Психология
61Юридическая психология
 
62Радиоэлектроника
63Религия
 
64Сельское хозяйство и землепользование
65Социология
66Страхование
 
67Технологии
68Материаловедение
69Машиностроение
70Металлургия
71Транспорт
72Туризм
 
73Физика
74Физкультура и спорт
75Философия
 
76Химия
 
77Экология, охрана природы
78Экономика и финансы
79Анализ хозяйственной деятельности
80Банковское дело и кредитование
81Биржевое дело
82Бухгалтерский учет и аудит
83История экономических учений
84Международные отношения
85Предпринимательство, бизнес, микроэкономика
86Финансы
87Ценные бумаги и фондовый рынок
88Экономика предприятия
89Экономико-математическое моделирование
90Экономическая теория

 Анекдоты - это почти как рефераты, только короткие и смешные Следующий
- А я знаю случаи, когда состоятельный красавец мужчина, за которым бегали толпы красивых свободных женщин, женился на женщине с ребенком.
- Я тоже знаю случаи, когда состоятельный красавец мужчина, за которым бегали толпы красивых свободных женщин, женился на……… другом мужчине.
Anekdot.ru

Узнайте стоимость курсовой, диплома, реферата на заказ.

Обратите внимание, курсовая по транспорту "Проектирование электрических сетей железных дорог", также как и все другие рефераты, курсовые, дипломные и другие работы вы можете скачать бесплатно.

Смотрите также:


Банк рефератов - РефератБанк.ру
© РефератБанк, 2002 - 2016
Рейтинг@Mail.ru