Курсовая: Расчет элементов резервуара - текст курсовой. Скачать бесплатно.
Банк рефератов, курсовых и дипломных работ. Много и бесплатно. # | Правила оформления работ | Добавить в избранное
 
 
   
Меню Меню Меню Меню Меню
   
Napishem.com Napishem.com Napishem.com

Курсовая

Расчет элементов резервуара

Банк рефератов / Технологии

Рубрики  Рубрики реферат банка

закрыть
Категория: Курсовая работа
Язык курсовой: Русский
Дата добавления:   
 
Скачать
Microsoft Word, 1334 kb, скачать бесплатно
Заказать
Узнать стоимость написания уникальной курсовой работы

Узнайте стоимость написания уникальной работы

Расчет элементов резервуара. Общие положения. Все расчеты в ыполнены по методу предельных состояний по нормам СССР СНиП 2-23-81* и СНиП 2.01.07-85 с использованием , изданных в 1994 г норм Украины по проект и рованию нефтяных резервуаров «ВБН В .2.2-58.2-94» . Нормы позволяют выбрать класс ст а лей для элемент ов резервуаров , рекомендуют вид сварки и сварочных материалов , метод монтажа , конструктивные решения , типы фундаментов и оснований . Здесь же даются указ а ния по защите резервуаров от коррозии , охране окружающей среды , противопожарным м е роприятиям. Расчет с тенки цилиндрических вертикальных резервуаров. 1.Однослойная стенка. Стенка испытывает различные виды воздействий . Гидростатическое и избыточное давление вызывают в ней двухосное растяжение . Снеговая , ветровая нагрузка масса стенки и крыши сжимают стенку. В резервуарах также возможен вакуум , т.е . нагружение , при котором внешнее давление больше внутреннего . Эта нагрузка вызывает сжатие стенок в радиальном направлении. Указанные выше нагружения провоцируют в стенке , за исключением особых зон , плоско - напря женное состояние. Особые зоны называются зонами «краевого эффекта» . В них появляются изгибные напряж е ния , которые быстро затухают . Причины , вызывающие изгибающие моменты вдоль образ у ющих , различные конструктивные элементы , стесняющие деформации от внутренн его да в ления : сопряжения корпуса и днища , корпуса и кровли , кольцевые ребра , изменение толщ и ны стенки , врезные патрубки и отверстия для люков и т.д. Алгоритм расчета стенки следующий . Вначале из условия растяжения , вызванного внутре н ним давлением , определя ют толщины обоих поясов . Далее выполняется проверка устойч и вости стенки вдоль образующей и в поперечном направлении . В случае необходимости нек о торые пояса утолщаются. Окончательно производится определение усилий «краевого эффекта» и проверка прочности с у четом всех компонент напряженного состояния. Как известно , напряженное состояние любой оболочки , загруженной внутренним давлением , выражается уравнением Лапласа : + = R y N 1 и N 2 ( кн /см ) – меридиональное (продольное ) и кольц евое усилия в оболочке ; r 1 и r 2 (см ) – главные радиусы кривизны оболочки. Ру – нормальное давление в определяемом кольцевом сечении оболочки «у» , считая снизу. Ру =Р 2 +Р и где Р 2 = (Н -( n -1) h - a ) f 1 ( кн /см 2 ) – гидростатическое давление , определяемое для каждого пояса , на расстоянии «а» от нижней кромки пояса. n - номер пояса стенки , с высотой пояса « h » (см ), h =149 см ; а =30 см – сечение пояса , отщитываемое от нижней кромки пояса , где растягивающие напр я же ния максимальны. Ри =Ро * f 2 ;Ро =0,0002 кн /см 2 – избыточное давление. f 1=1,0 и f 2=1,2 – коэффициенты надежности по нагрузке. =0,0000085 кн /см 3 – плотность бензина. Формула для определения толщины каждого пояса , начиная снизу , по условию прочности кольцевых сварных швов на растяжение : T ci = + C 1 + C 2 ( см ); С 1 – припуск н а коррозию , определяемый по техническим условиям . Первоначально принимаем 1мм. С 2 – минусовое предельное отклонение по толщине проката , принимаемое по соответству ю щим стандартам . Здесь =0. с – коэффициент условия работы . Для нижнего пояса 0,6, а для остальных 0,7. R =1995 см – радиус резервуара. Толщина стенки должна быть не менее 8 мм (для данного резервуара ) и быть согласована с сортаментом толстолистовой стали. Если резервуар будет рулонируемым , то толщина стенки должна быть не более 17 мм. Сначала подберем толщину стенок резервуара из стали С 255, Ry =24 кн /см 2 ( табл . 1), а затем из стали С 345, Ry =33,5 ( t =2-10) или 31,5 ( t =11-20) кн /см 2 (табл . 2). Таблица № 1. Вариант 1. Номер пояса Класс стали Ри , кн /см 2 Р 2 , кн /см 2 Ру , кн /см 2 t ci , см расч. t ci , мм сорт. 1 С 255 0,00024 0,014943 0,015183 2,203478 25 2 С 255 0,00024 0,013677 0,013917 1,752584 18 3 С 255 0,00024 0,01241 0,01265 1,602188 17 4 С 255 0,00024 0,011144 0,011384 1,451791 16 5 С 255 0,00024 0,009877 0,010117 1,301394 14 6 С 255 0,00024 0,008611 0,008851 1,150997 12 7 С 255 0,00024 0,007344 0,007584 1,0006 11 8 С 255 0,00024 0,006078 0,006318 0,850203 9 9 С 255 0,00024 0,004811 0,005051 0,699806 8 10 С 255 0,00024 0,003545 0,003785 0,549409 8 11 С 255 0,00024 0,002278 0,002518 0,399013 8 12 С 255 0,00024 0,001012 0,001252 0,248616 8 Таблица № 2. Вариант 2. 1 C 345 0,00024 0,014943 0,015183 1,70265 17 2 C 345 0,00024 0,013677 0,013917 1,359112 14 3 C 345 0,00024 0,01241 0,01265 1,244524 14 4 C 345 0,00024 0,011144 0,011384 1,129936 12 5 C 345 0,00024 0,009877 0,010117 1,015348 11 6 C 345 0,00024 0,008611 0,008851 0,852953 10 7 C 345 0,00024 0,007344 0,007584 0,745206 8 8 C 345 0,00024 0,006078 0,006318 0,637459 8 9 C 345 0,00024 0,004811 0,005051 0,529712 8 10 C 345 0,00024 0,003545 0,003785 0,421965 8 11 C 345 0,00024 0,002278 0,002518 0,314218 8 12 C 345 0,00024 0,001012 0,001252 0,206471 8 Для обеспе чения возможности рулонирования резервуара принимаем 3 Вариант – комбин и рованную однослойную стенку из сталей С 255 и С 345 со следующими толщинами стенок : Таблица № 3. N пояса 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Сталь С 345 С 345 С 345 С 345 С 345 С 345 С 345 С 345 С 255 С 255 С 255 С 255 Толщина 17 14 14 12 11 10 8 8 8 8 8 8 Проверка устойчивости стенки. Проверка устойчивости каждого пояса от нагрузок направленных вдоль образующих. Проверка производится по формуле : 1 <= с cr 1 здесь : с =1; 1 = ; N 1 = Nк +N сн + N в + Np (кн /см 2 ) -суммарное сжимающее усилие в нижнем сечении каждого пояса от воздействия мас сы крыши , веса снега , вакуума и массы корпуса расположенного выше рассматриваемого сеч е ния (включая рассматриваемый пояс ). Масса крыши (с учетом оборудования на ней ) N к = (кн /см ); Масса снега на крыше N сн = (кн /см ); S=So f2 k So=0,5 (кн /м 2 ) нормативное значение веса снегового покрова ; f2 =0,7 – коэффициент надежности по нагрузке ; =1 – коэффициент , учитывающий конфигурацию кровли ; k =1,2-0,1 V=0,7; V=5 м /с. Вакуум. N в = (кн /см ); Рв =0,000025 (кн /см 2 ) f3 =1,2. Масса стенки . Np= (кн /см ) ; Масса корпуса расположенного выше рассм . сечения Qc ' = *(12-i+1) (кн ); Масса опорного кольца Qo.k.=210 ( кн ); Масса стенки Q c =V c * =257715*7.85*10 -3 =2023 кн ; i- номер пояса. Определение критического напряжения. Критическое напряжение определяется по формуле : cr 1 = , где Е =21000 кн /см 2 ; R =1995 см – радиус резервуара ; t ci – толщина i -того пояса ; С – коэффициент , определяемый в зависимости от отношения R/t ci . Результаты вычислений сведены в таблице № 4 . Таблица № 4. Н о мер пояса t с i , см Nк , кн /см Nсн , кн /см Nв , кн /см Nр , кн /см N 1 , кн /см 1, кн /см 2 R/t c С cr 1 , кн /см 2 1 1,7 0,0612 0,0241 0,0299 0,190148 0,305348 0,179616 1173,529 0,078 1,395789 2 1,4 0,0612 0,0241 0,0299 0,175769 0,290969 0,207835 1425 0,072 1,061053 3 1,4 0,0612 0,0241 0,0299 0,161389 0,276589 0,197564 1425 0,071 1,046316 4 1,2 0,0612 0,0241 0,0299 0,147009 0,262209 0,218508 1662,5 0,069 0,871579 5 1,1 0,0612 0,0241 0,0299 0,132629 0,247829 0,225299 1813,636 0,066 0,764211 6 0,9 0,0612 0,0241 0,0299 0,118249 0,233449 0,259388 2216,667 0,064 0,606316 7 0,8 0,0612 0,0241 0,0299 0,10387 0,21907 0,273838 2493,75 0,061 0,513684 8 0,8 0,0612 0,0241 0,0299 0,08949 0,20469 0,255863 2493,75 0,061 0,513684 9 0,8 0,0612 0,0241 0,0299 0,07511 0,19031 0,237888 2493,75 0,061 0,513684 10 0,8 0,0612 0,0241 0,0299 0,06073 0,17593 0,219913 2493,75 0,061 0,513684 11 0,8 0,0612 0,0241 0,0299 0,04635 0,16155 0,201938 2493,75 0,061 0,513684 12 0,8 0,0612 0,0241 0,0299 0,031971 0,147171 0,183964 2493,75 0,061 0,513684 Устойчивость всех поясов обеспечена. Проверка устойчивости стенки на нагрузки , направленные нормально к ее поверхности. Стенка может потерять устойчивость от действия вакуума и давления ветра . Устойчивость теряет стенка , находящаяся между точками закрепления . Такими закреплениями являются кольцевые ребра . Если их нет , то стенка может потерять устойчивость между днищем и крышей , т.е . на всю выс о ту. Проверка производится по следующей формуле : 2 < cr 2 * с Напряжение 2 = ,(кн /см 2 ),где W=0,5Wo*K 1 *С 2 Wo=0,30 кн /м 2 – скоростной напор ветра в районе г . Днепропетровска ; К 1 =1,045 – коэффициент , учитывающий увеличение скоростного напора ветра по высоте (принимаем для местности типа А ); С 2 =0,9 – аэродинамический коэффи циент ; Р вак =0,000025 кн /см 2 ; f2 =1,2; R= 1995 см – радиус резервуара. Приведенная толщина стенки определяется для участка стенки , расположенной между то ч ками закрепления : t пр = ( см ); l i – длина участка , расположенного между точками закрепления ; h i =149 см – высота пояса ; t ci – толщина i -того пояса. Критическое напряжение определяем по формуле : cr 2 =0,55*Е * *( )^ 3/2 Е =21000 кн /см 2 . Результаты вычислений приведены в таблице № 5. Таблица № 5. Резервуар t пр , см L i , см 2 , кн /см 2 cr2 , кн /см 2 1 2 3 4 5 6 Без пр омежуточного ребра жесткости 1,05 1788 0,3249 0,155606 уст-ть не обесп е чена 1 2 3 4 5 6 С ребром жесткости : нижняя часть 1,214 1043 0,281009 0,33163 уст-ть обеспеч е на верхняя часть 0,8 745 0,426431 0,248364 уст-ть не обе сп е чена Так как устойчивость верхней части стенки не обеспечена , необходимо увеличить ее толщ и ну . Примем толщину верхней части стенки 1,0 см , тогда 1 2 3 4 5 6 Верхняя часть 1 745 0,341145 0,3471 уст-ть обеспечена Проверим каждый пояс в отдельност и на устойчивость по формуле : + <= с , где с =1,0; Таблица № 6. Номер пояса tс i, см 1 , кн /см 2 cr 1 , кн /см 2 2 , кн /см 2 cr 2 кн /см 2 1 2 3 4 5 6 7 1 1,7 0,179616 1,395789 0,200674 3,846783 0,170705 2 1,4 0,207835 1,061053 0,243675 2,874857 0,264429 3 1,4 0,197564 1,046316 0,243675 2,874857 0,257144 4 1,2 0,218508 0,871579 0,284288 2,281372 0,352297 5 1,1 0,225299 0,764211 0,310132 2,002227 0,421066 6 0,9 0,259388 0,606316 0,37905 1,481795 0,639496 7 0,8 0,273838 0,513684 0,426431 1,241822 0,817892 8 0,8 0,255863 0,513684 0,426431 1,241822 0,782899 9 0,8 0,237888 0,513684 0,426431 1,241822 0,747907 10 0,8 0,219913 0,513684 0,426431 1,241822 0,712915 11 0,8 0,201938 0,513684 0,426431 1,241822 0,677924 12 0,8 0,183964 0,513684 0,426431 1,241822 0,642932 Так как все значения 7-го столбца меньше с , значит устойчивость каж дого пояса в отдельности обеспечена. Окончательно принимаем следующие толщины комбинированной стенки : Таблица № 7. Вариант№ 3. Номер п о яса 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Сталь С 345 С 345 С 345 С 345 С 345 С 345 С 345 С 255 С 255 С 255 С 255 С 255 Толщина пояса мм 17 14 14 12 11 10 10 10 10 10 10 10 2.Расчет двухслойной стенки. Двухслойную стенку применяют весьма редко в двух случаях : для уменьшения толщины стенки с целью использования метода рулонирования ; в изотермических резерву арах , в которых продукт хранится при низких температурах. Обычно для обеих стенок используют стали одного класса , хотя возможен вариант , когда внутренняя стенка делается из стали более высокого класса. Величину зазора между стенками d2 принимаем 1 см. Расч ет выполняют в такой последовательности : В начале выполняется расчет однослойной стенки , с тем , чтобы получить из условия прочн о сти толщины t ci всех поясов. Затем задаемся толщиной дополнительной стенки t gi =0,6 см и классом стали , принимаем сталь С 255. Определим необходимую толщину основной стенки по формуле : t ci >= +С 1 , где P 2 = (Н -( i-1)h-30) f +Ро f – часть нагрузки воспринимаемая основной стенкой ; =0,0000085 кн /см 2 ; Н =1788 см – высота стенки ; i – номер пояса : h =149 см – высота пояса ; Р 0 =0,0002 кн /см 2 – избыточное давление ; f – коэффициент надежности по нагрузке ; R =1995 см – радиус резервуара ; t g =0,6 см – толщина дополнительной стенки ; Е =21000 кн /см 2 – модуль Юнга ; d2=1 см – предельный зазор ; с – коэффициент условия работы. С 1 – припуск на коррозию 0,1 см. Результаты вычислений приведены в таблице : Таблица № 8. Номер пояса Р 2, кн /см 2 t g ,см t ci 0 ,см t ci 0 ,мм сортам. 1 0,015183 0,6 1,194716 12 2 0,013917 0,6 1,077741 11 3 0,01265 0,6 0,960766 10 4 0,011384 0,6 0,84379 9 5 0,010117 0,6 0,726815 8 Так как толщина вышележащих поясов больше , чем определенная , принимаем толщину п я того и четвертого поясов равной 10 мм. Принимаем следующие толщины поясов двухслойной стенки . Таблица № 9. Вариант № 4. Номер пояса 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Сталь С 255 С 255 С 255 С 255 С 255 С 255 С 255 С 255 С 255 С 255 С 255 С 255 Толщина мм 12/ 6 11/ 6 10/ 6 10/ 6 10/ 6 10 10 10 10 10 10 10 3. Расчет преднапряженых стенок. Задаемся типом проволоки , ее диаметром « d » , шагом навивки «а».Определяем площадь с е чения проволоки f= (см 2 ); Приведенная толщина обмотки t пр = (см ), а – шаг навивки. Крити ческое напряжение стенки , при потере ее устойчивости , вызванное преднапряжением равно : cr =0,58 ( * t ci *t пр )^1/2 Е =21000 кн /см 2 ; R=1995 см – радиус резервуара ; =0,3 – коэффициент Пуассона ; м =Е пр /Е ; Е – модуль упругости проволоки. Толщину t ci каждого пояса предварительно определяем исходя из расчета однослойной сте н ки так , чтобы она была меньше 17 мм , что обеспечивает возможность рулонирова ния. Задаемся величиной преднапряжения в стенке 01 =(0,7 – 0,8) cr Величина преднапряжения в проволоке будет равна пр = (кн /см 2 ) Определяем толщины i – того пояса стенки « t ci » и приведенную толщину проволоки « t пр » t ci = ( см ) ; t np = (см ) ; K= ; R np -расчетное сопротивление проволоки. Диаметр проволо ки равен : D= ( ) ^ 1/2 (см ) Если t ci сильно (более , чем на 20%) отличается от принятого предварительно , меняем пар а метры a, t ci , d, R nр и повторен расчет до сходимости (с разницей <=20%). Окончательно произв одим проверку напряжений : ст = - 01 <= c R y ; np = + пр <= с ' R пр ; =0,3. Так как стенку можно рулонировать , то оставляем данные параметры , но проволока будет сильно недонапряжена. С целью экономии материала примем вместо высокопрочной проволоки В -2 проволоку В -1 и повторим расчет. R пр =3 4 кн /см 2 ; Е пр =1,7*10 4 кн /см 2 ; тогда к = =1,478; = =0,8095; Так как проволока В -1 работает эффективнее проволоки В -2, то оставляем данные параме т ры. Расчет узла сопряжения стенки и днища («краевой эффект» ). Расчетная схема нижнего узла сопряжения и основная система метода сил указаны на рису н ке № Канони ческие уравнения метода сил для определения изгибающего момента «М 0 » и поп е речной силы в оболочке Q 0 имеют вид : ( 11 с + 11 д )М 0 + 12 с Q 0 + Д 1p с +Д 1p д +Д 1p д ( N 1 )=0 ; 21 c М 0 + 22 с Q 0 + Д 2p с =0. В качестве исходных данных возьмем данные из второго варианта расчета стенки. t ci =1 ,7 мм ; Е =21000 кн /см 2 ; R=1995 см ; R y =31 ,5 кн /см 2 . Примем песчаное основание , с коэффициентом посте ли k g = 0,05 кн /см 3 ; Толщина окрайка днища t 0 =1 ,4 см . Тогда : k c = = =0,00896 кн /см 3 ; Цилиндрическая жесткость стенки определяется по формуле : D c = =21000*1,7^3/(12-(1-0,3^2))= 9448,08 ( кн см ) ; Цилиндрическая жесткость днища определяется по формуле : D д = =21000*1,4^3/(12*(1-0,3^2)) = 527 6,92 (кн см ) ; где Е =21000 кн /см 2 – модуль Юнга ; =0,3 – коэффициент Пуассона. Формулы для определения перемещений : Стенка. 11 с = =1/(9448*0,02206) = 0,0048 ; 12 c = 21 c = - =-1/(2*9448*0,02206^2) = - 0,10875 ; 22 c = =1/(2*9448*0,02206^3) = 4,92962 ; m c = ( ) 1/4 =(0,00896/(4*9448))^(1/4) = 0,0220662 (1/см ); Знаки взяты для усилий , указанных на рисунке Днище. 11 д = =(1+0,965^2+2*0,8024^2)/(4*5276,9*0,0392) = 0,00389032 ; x 0 =m д с = 0,0392*5 = 0,196 ; с =4 – 10 см – величина выступа окрайка за стенку ; принимаем с =5 см ; m д =( ) 1/4 =(0,05/(4*5276,92))^(1/4) = 0,039231 ; Значения функций ( x 0 )=e -xo [cos(x 0 )+sin(x 0 )]; (x 0 )=e -xo cos(x 0 ) принимаем по приложению № 4. Грузовые члены Д ip взяты со знаками , соответствующими направлению усилий и нагрузок на рис. Стенка. Д 1p с = =0,01544/(0,00896*1788) = 0,0009 637664 ; Д 2 p с = - Д 1p с Н с =-0,000963*1788 = -1,721844 ; Н с =1788 см полная высота стенки резервуара. Р у 0 = f1 H ж + f2 P и =1*0,0000085*1788+1,2*0,0002 = 0,015438 (кн /см 2 ) – полное ра с четное давление на стенку f1 =1, f2 =1,2. Объемная масса « » и избыт очное давление «Р и » определены ранее при расчете стенки ; Н ж - высота столба жидкости в см , обычно Н ж =Н с . Днище. Д 1p д = [1- ( x 0 ) (x 0 )+2 (x 0 ) (x 0 )] = 0,003872; Значения функций : (x 0 )=e -xo sin(x 0 ); (x 0 )=e -xo [cos(x 0 )-sin(x 0 )]; (x 0 )=e -xo cos(x 0 ); принимаем по приложению № 4. Д 1p (N 1 )= 2 (x 0 ) =0,2758/(2*0,0392*5276,92)*0,8024= 0,00053492 N 1 x =N 1 k +N 1 c +N 1 p =0,0612+0,0245+0,1 9015 = 0,27585 кн /см ; N 1 к =0,0612 кн /см ; N 1 c =0,0245 кн /см ; N 1 p =0,19015 кн /см ; Решив систему уравнений получим : М 0 =4,59 кн см =459 кг см ; Q 0 = 0,45 кн. Проверка напряжений Напряжения в зоне нижнего узла резервуара. Стенка . У =0. 1 =+- - - <= c R y ; c =1,2 (в месте сопряжения ) R y =23 кн /см. N 2 =P y R=1995*0,01518 = 30,2841 кн /см ; 1 = -(4,59*6/(1,7^2))-2,758/1,7-0,3*30,28/1,7 = -16,4953 < 1,2*31,5 ; 2 = + <= c R y ; 2 =30,28/1,7+0,3*6*4,59/(1,7^2)= 20,671 < 1,2*31,5 ; ф = =0,45/1,7= 0,265 _______________ пр =
1Архитектура и строительство
2Астрономия, авиация, космонавтика
 
3Безопасность жизнедеятельности
4Биология
 
5Военная кафедра, гражданская оборона
 
6География, экономическая география
7Геология и геодезия
8Государственное регулирование и налоги
 
9Естествознание
 
10Журналистика
 
11Законодательство и право
12Адвокатура
13Административное право
14Арбитражное процессуальное право
15Банковское право
16Государство и право
17Гражданское право и процесс
18Жилищное право
19Законодательство зарубежных стран
20Земельное право
21Конституционное право
22Конституционное право зарубежных стран
23Международное право
24Муниципальное право
25Налоговое право
26Римское право
27Семейное право
28Таможенное право
29Трудовое право
30Уголовное право и процесс
31Финансовое право
32Хозяйственное право
33Экологическое право
34Юриспруденция
 
35Иностранные языки
36Информатика, информационные технологии
37Базы данных
38Компьютерные сети
39Программирование
40Искусство и культура
41Краеведение
42Культурология
43Музыка
44История
45Биографии
46Историческая личность
47Литература
 
48Маркетинг и реклама
49Математика
50Медицина и здоровье
51Менеджмент
52Антикризисное управление
53Делопроизводство и документооборот
54Логистика
 
55Педагогика
56Политология
57Правоохранительные органы
58Криминалистика и криминология
59Прочее
60Психология
61Юридическая психология
 
62Радиоэлектроника
63Религия
 
64Сельское хозяйство и землепользование
65Социология
66Страхование
 
67Технологии
68Материаловедение
69Машиностроение
70Металлургия
71Транспорт
72Туризм
 
73Физика
74Физкультура и спорт
75Философия
 
76Химия
 
77Экология, охрана природы
78Экономика и финансы
79Анализ хозяйственной деятельности
80Банковское дело и кредитование
81Биржевое дело
82Бухгалтерский учет и аудит
83История экономических учений
84Международные отношения
85Предпринимательство, бизнес, микроэкономика
86Финансы
87Ценные бумаги и фондовый рынок
88Экономика предприятия
89Экономико-математическое моделирование
90Экономическая теория

 Анекдоты - это почти как рефераты, только короткие и смешные Следующий
— Детка, нам надо поговорить. Я заметил, что ты начала колоться. Это может разрушить наши отношения.
— Ушла брить ноги.
— Ты ж моя понятливая.
Anekdot.ru

Узнайте стоимость курсовой, диплома, реферата на заказ.

Банк рефератов - РефератБанк.ру
© РефератБанк, 2002 - 2016
Рейтинг@Mail.ru